何 雨 楊 昶

1.成都理工大學(xué)；2.國網(wǎng)四川省電力公司建設(shè)工程咨詢分公司

1 引言

本文運(yùn)用PKPM 程序?qū)蚣埽诵耐步Y(jié)構(gòu)模型進(jìn)行計算，并根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》[1]（下稱《高規(guī)》）和《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》[2]（下稱《抗規(guī)》）中相關(guān)規(guī)定進(jìn)行判別，得到一些對框架-核心筒結(jié)構(gòu)設(shè)計有益的結(jié)論。

2 工程概況

本工程位于成都市高新區(qū)，結(jié)構(gòu)總高115.7m，地上28層，地下1 層，頂部附有塔樓；抗震設(shè)防烈度為7°；框架和核心筒的抗震等級均為二級；場地類別為類；設(shè)計地震分組為第三組；特征周期Tg為0.45s；基本風(fēng)壓為0.35；地面粗燥類別為B類。

圖1 結(jié)構(gòu)整體模型

3 計算結(jié)果分析

3.1 軸壓比

《高規(guī)》表6.4.2 規(guī)定二級抗震等級下框架-核心筒結(jié)構(gòu)中框架柱軸壓比限值為0.85，表7.2.13 規(guī)定二級抗震等級下框架-核心筒結(jié)構(gòu)中剪力墻軸壓比限值為0.6。本工程框架柱的軸壓比最大為0.68，核心筒墻的軸壓比最大為0.47，均滿足《高規(guī)》二級抗震等級下框架-核心筒結(jié)構(gòu)中框架柱和剪力墻軸壓比限值的要求。

3.2 剛度比

《高規(guī)》3.5.2-2 條規(guī)定：對于非框架結(jié)構(gòu)，本樓層與其相鄰上層的側(cè)向剛度比，本層與相鄰上層的比值不宜小于0.9；對結(jié)構(gòu)底部嵌固層，該比值不宜小于1.5。

從表1 中可以看出，結(jié)構(gòu)上部各層剛度比均滿足《高規(guī)》最小值規(guī)定。因此，本工程并無側(cè)向剛度不規(guī)則的情況。

表1 樓層剛度比

3.3 結(jié)構(gòu)周期及振型方向

由表2可知：結(jié)構(gòu)以扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期為Tt=3.0797s，以平動為主的第一自振周期為T1=3.1173s，Tt/T1=0.987，小于規(guī)范要求0.9的限值，因此滿足規(guī)《高規(guī)》4.3.5條規(guī)定。

表2 結(jié)構(gòu)周期及振型方向

綜上可得，本工程再所有工況下的位移比及層間位移比均滿足現(xiàn)行規(guī)范之要求。

3.4 位移比

所有工況下層間位移比及位移比見圖1，均滿足《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》3.4.5條要求，即結(jié)構(gòu)在考慮偶然偏心影響的規(guī)定水平地震力作用下，樓層豎向構(gòu)件最大的水平位移和層間位移。對于本工程來說，則應(yīng)當(dāng)不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應(yīng)大于該樓層平均值的1.5倍。

按彈性方法計算的風(fēng)荷載或多遇地震標(biāo)準(zhǔn)值作用下的樓層層間最大水平位移與層高之比?u/h 不宜大于1/800。本工程所有工況下最大層間位移角如圖2，滿足規(guī)范要求。

圖2 位移比簡圖

圖3 最大層間位移角簡圖

4 結(jié)束語

本文依據(jù)現(xiàn)行規(guī)范要求，采用PKPM 程序?qū)Τ啥际懈咝聟^(qū)某寫字樓進(jìn)行計算，通過對軸壓比、周期比、剛度比及彈性層間位移角等一系列相關(guān)參數(shù)的控制，分析比對SATWE 輸出結(jié)果，針對不滿足規(guī)范要求的情況進(jìn)行構(gòu)件平面布置及截面大小的調(diào)整，最終得到了比較合理的模型方案。