連彩元,李娟娟
(福建師范大學(xué)福清分校電子與信息工程學(xué)院,福州350301)
傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法是以強(qiáng)度理論為基礎(chǔ)、以安全系數(shù)法為特征,并結(jié)合經(jīng)驗(yàn)圖表查取為手段的設(shè)計(jì)方法。在機(jī)械傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)中,傳統(tǒng)設(shè)計(jì)在總體上使設(shè)計(jì)結(jié)果偏向于保守,從而也使結(jié)構(gòu)尺寸較為粗大和笨重?,F(xiàn)代機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)的總體發(fā)展趨勢(shì)是更高效、更緊湊、更精密,而傳統(tǒng)設(shè)計(jì)在面臨這些要求時(shí)是越來(lái)越顯得力不從心。因此,各種現(xiàn)代設(shè)計(jì)方法得以快速發(fā)展和推廣[1-2]。雖然如此,傳統(tǒng)設(shè)計(jì)結(jié)果仍然可為現(xiàn)代設(shè)計(jì)方法的應(yīng)用提供了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。本文針對(duì)某礦用齒輪箱的實(shí)際要求出發(fā)尋求更為創(chuàng)新性的傳動(dòng)方案,并在傳統(tǒng)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上通過輪系參數(shù)的編程設(shè)計(jì)給出有效的參數(shù)配置,為后續(xù)提高齒輪減速器的功率密度奠定數(shù)據(jù)基礎(chǔ)。
本例設(shè)計(jì)對(duì)象所要求的空間尺寸箱體尺寸(1100mm×700mm×800mm)較為狹小,輸入/出轉(zhuǎn)速為1410/64 rpm。在傳動(dòng)結(jié)構(gòu)布局時(shí),側(cè)重考慮的是其有利于整機(jī)結(jié)構(gòu)的緊湊,并縮減其質(zhì)量體積。但以經(jīng)驗(yàn)為主的常規(guī)設(shè)計(jì)中,常見的有三種基本布置形式,即展開式、同軸式和分流式[3-4]。其中,多級(jí)平行軸展開式結(jié)構(gòu)會(huì)使軸間中心距尺寸過大;采用同軸式布置的常規(guī)設(shè)計(jì)會(huì)使軸向尺寸過大,齒輪箱厚度偏厚;而分流式布置形式更容易使得軸向尺寸加大,無(wú)法滿足設(shè)計(jì)空間的要求。而對(duì)于其他的傳動(dòng)結(jié)構(gòu),如果采用行星級(jí)傳動(dòng)軸向尺寸過大且工藝成本增加、少齒差傳動(dòng)無(wú)法滿足中心距要求、變位等齒數(shù)減速機(jī)構(gòu)卻不能實(shí)現(xiàn)多軸減速。結(jié)合傳統(tǒng)設(shè)計(jì)與分析,并考慮企業(yè)的經(jīng)濟(jì)性及降低制造成本與難度,在滿足零件強(qiáng)度的條件下提出同軸式軸套齒輪多級(jí)(三級(jí))直齒圓柱齒輪創(chuàng)新傳動(dòng)形式,能夠使平行軸齒輪傳動(dòng)具有較高的功率密度比。如圖1所示,其中齒輪2為過橋齒輪,用于實(shí)現(xiàn)中心距調(diào)整要求。
圖1 傳動(dòng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖
考慮到軸系零件的結(jié)構(gòu)裝配問題、軸的強(qiáng)度要求、加工成本的經(jīng)濟(jì)性條件和軸向結(jié)構(gòu)盡量緊湊簡(jiǎn)單的需求,圖1中,軸Ⅱ、軸Ⅲ上都具有兩個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)速度。若使用單軸軸承支承,則減速器的軸向尺寸難以得到有效控制,且箱體鑄造的復(fù)雜程度增高,意味著其經(jīng)濟(jì)性降低,故而主要傳動(dòng)軸宜采用整體結(jié)構(gòu),以降低軸的根數(shù)和裝配難度,從而在結(jié)構(gòu)件的設(shè)計(jì)上采用了花鍵聯(lián)接和軸套齒輪結(jié)構(gòu)形式。另外,低速重載類齒輪傳動(dòng)系統(tǒng),其軸與軸承承受的載荷較大,具有較大直徑,軸上齒輪以雙鍵或矩形花鍵聯(lián)接。根據(jù)實(shí)際承載能力的要求,本設(shè)計(jì)軸與齒輪的聯(lián)接采用漸開線花鍵聯(lián)接,以有利于軸向空間的充分利用。再則,考慮到箱體的整體式結(jié)構(gòu),軸系零件的裝配只能從軸的一段來(lái)實(shí)現(xiàn)單向裝配,軸的最大臺(tái)階必然在低速級(jí)的一側(cè)。
按照以上的結(jié)構(gòu)布局設(shè)計(jì),按強(qiáng)度準(zhǔn)則對(duì)減速器進(jìn)行傳動(dòng)件參數(shù)的初步設(shè)計(jì)。強(qiáng)度指標(biāo)以傳統(tǒng)設(shè)計(jì)的理論方法為依據(jù),由齒輪輪齒的彎曲疲勞強(qiáng)度和接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)、軸的強(qiáng)度設(shè)計(jì)、鍵連接的強(qiáng)度設(shè)計(jì)及軸承的壽命設(shè)計(jì)組成。在齒輪減速器類產(chǎn)品設(shè)計(jì)過程中,按照以強(qiáng)度理論為基礎(chǔ)、以安全系數(shù)法為策略、以經(jīng)驗(yàn)圖表查取為手段的傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法,若對(duì)多級(jí)傳動(dòng)比進(jìn)行調(diào)整、對(duì)齒輪多個(gè)參數(shù)的不同選取和圓整、對(duì)材料性能參數(shù)的不同選取等,都會(huì)引起設(shè)計(jì)結(jié)果的不同,而這種傳統(tǒng)設(shè)計(jì)對(duì)多個(gè)設(shè)計(jì)結(jié)果的擇優(yōu),顯得非常無(wú)力。
Matlab是一款功能強(qiáng)大的數(shù)學(xué)計(jì)算工具軟件。因此,在齒輪參數(shù)設(shè)計(jì)中,為便于快速地得到不同設(shè)計(jì)參數(shù)的設(shè)計(jì)結(jié)果,編制了Matlab快速估算程序。計(jì)算策略是先根據(jù)合適的傳動(dòng)比進(jìn)行齒輪1,2,3的參數(shù)計(jì)算,然后根據(jù)齒輪2,3確定的中心距,再按給定中心距的設(shè)計(jì)方法,設(shè)計(jì)齒輪4,5及6,7的參數(shù)。
按傳動(dòng)比估算齒輪參數(shù)的算法流程為:
1)給定齒對(duì)傳遞的功率P,傳動(dòng)比I及輸入轉(zhuǎn)速n1;
給定載荷系數(shù)K,包括工況系數(shù)Ka、齒向載荷系數(shù)Kb、動(dòng)載荷系數(shù)Kv、齒間載荷分配系數(shù)Kα,K=KaKbKvKα;
2)根據(jù)材料及其熱處理方法給定需用接觸應(yīng)力[σH]和許用彎曲應(yīng)力[σF];
3)給定齒寬系數(shù)ψb;
4)初定小齒輪齒數(shù)z1,按彎曲強(qiáng)度條件設(shè)計(jì)齒輪模數(shù)m;
5)驗(yàn)證接觸疲勞強(qiáng)度,滿足執(zhí)行7),否則回到5);
6)按齒輪參數(shù)估算齒輪軸直徑dz;
7)按常用軸材料給定軸的許用扭應(yīng)力[μM],并按傳遞的扭矩估算軸的最小直徑dμ;
8)若dz>dμ,執(zhí)行9),否則回到5);
9)輸出設(shè)計(jì)結(jié)果。
按中心距進(jìn)行設(shè)計(jì)的流程與上述流程相仿,區(qū)別僅在于按強(qiáng)度理論轉(zhuǎn)化的設(shè)計(jì)公式所使用的已知或未知參數(shù)稍有不同。
圖2為根據(jù)傳動(dòng)比設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)參數(shù)所編制的m文件示意圖;圖3為一組計(jì)算結(jié)果。
圖2 齒輪傳動(dòng)參數(shù)設(shè)計(jì)程序編寫示意圖
經(jīng)過上述基本準(zhǔn)則的考慮及Matlab工具軟件的使用,在齒輪參數(shù)設(shè)計(jì)中先后擬定了齒輪傳動(dòng)的數(shù)種配齒方案,結(jié)果如表1所示。
從設(shè)計(jì)實(shí)例出發(fā),在對(duì)傳統(tǒng)傳動(dòng)方案分析的基礎(chǔ)上創(chuàng)新性地進(jìn)行了傳動(dòng)布置方案的選擇,采用了同軸式軸套齒輪多級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)方式,從傳動(dòng)布局上盡量實(shí)現(xiàn)高功率密度的結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì);最后運(yùn)用MATLAB數(shù)學(xué)計(jì)算工具,編制了傳動(dòng)齒輪參數(shù)設(shè)計(jì)的計(jì)算程序,快速計(jì)算得到齒輪傳動(dòng)的多個(gè)配齒方案,為進(jìn)一步的優(yōu)化設(shè)計(jì)奠定了基礎(chǔ)。
圖3 齒對(duì)參數(shù)編程計(jì)算結(jié)果示例
表1 齒輪參數(shù)設(shè)計(jì)預(yù)案