張維

摘要：為了確?；鹆Πl(fā)電機(jī)組運(yùn)行安全，各企業(yè)對(duì)汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)等重要設(shè)備的振動(dòng)情況都進(jìn)行了嚴(yán)密的監(jiān)測(cè)，并對(duì)軸振、瓦振等數(shù)值范圍進(jìn)行了嚴(yán)格規(guī)定，當(dāng)超出標(biāo)準(zhǔn)范圍后機(jī)組將自動(dòng)停運(yùn)。我司3號(hào)機(jī)組在開(kāi)機(jī)過(guò)程中因4號(hào)瓦軸振數(shù)值超標(biāo)觸發(fā)保護(hù)動(dòng)作，造成跳機(jī)事件。分析發(fā)現(xiàn)，其主要由發(fā)電機(jī)回水座接觸式密封滑塊過(guò)盈量過(guò)大和退讓孔加工精度不足引起，通過(guò)調(diào)整滑塊安裝間隙、優(yōu)化退讓孔加工工藝，成功消除振動(dòng)超標(biāo)缺陷。

關(guān)鍵詞：振動(dòng)；密封滑塊；過(guò)盈量；退讓孔

1.設(shè)備概況

我司3號(hào)機(jī)組汽輪機(jī)為上海汽輪機(jī)有限公司生產(chǎn)的N135 13.14/535/535型超高壓、中間再熱、雙缸雙排汽、凝汽式汽輪機(jī)，并與QF8 135 2型雙水內(nèi)冷發(fā)電機(jī)配套，于2001年投產(chǎn)運(yùn)營(yíng)。汽輪機(jī)高中壓轉(zhuǎn)子和低壓轉(zhuǎn)子由1、2、3號(hào)橢圓瓦進(jìn)行三點(diǎn)支承。發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子由4、5號(hào)橢圓瓦支承，其轉(zhuǎn)子線圈均采用內(nèi)部通水冷卻，并有獨(dú)立的內(nèi)部水系統(tǒng)，該系統(tǒng)由進(jìn)水座、回水座、發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子、管道等組成。該回水座十分靠近4號(hào)軸瓦，兩者距離約0.5m。2002年，3號(hào)機(jī)組發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座行了升級(jí)改造，將回水座水擋密封形式由齒型密封改為哈爾濱某公司的滑塊密封。該新型回水座主要由回水座殼體、低壓缸側(cè)水擋、發(fā)電機(jī)側(cè)水擋、密封滑塊等組成，其密封滑塊與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子采用接觸式密封方法，利用0～0.20mm的過(guò)盈緊力，成功消除回水座水擋漏水問(wèn)題。新型滑塊密封水擋結(jié)構(gòu)如圖一所示。

2017年11月，3號(hào)機(jī)組按計(jì)劃開(kāi)展A級(jí)檢修工作。根據(jù)相關(guān)要求，由原回水座改造公司采用包公包料形式，安排專業(yè)人員對(duì)3號(hào)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座進(jìn)行解體清理并更換新密封滑塊。2018年1月13日，3機(jī)組啟動(dòng)，當(dāng)轉(zhuǎn)子沖轉(zhuǎn)至900r/min時(shí)，4號(hào)瓦軸振躍升至213urn，經(jīng)過(guò)運(yùn)行人員調(diào)整措施及長(zhǎng)時(shí)間暖機(jī)后軸振數(shù)值降低到113um，機(jī)組繼續(xù)沖轉(zhuǎn)至3000r/min后定速，但4號(hào)瓦軸振數(shù)值逐漸增大至253um，軸振保護(hù)動(dòng)作跳機(jī)，惰走過(guò)程中軸振最大達(dá)430um（見(jiàn)圖二）。

2.4號(hào)瓦軸振動(dòng)超標(biāo)原因分析

2.1軸振超標(biāo)的主要潛在因素

汽輪發(fā)電機(jī)組引發(fā)軸振超標(biāo)的因素很多，但主要包括：1）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)因素影響，2）運(yùn)行調(diào)整因素影響，3）檢修安裝因素影響三個(gè)方面。

2.2潛在因素排查

（1）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)因素影響

2017年11月A級(jí)檢修前，3號(hào)汽輪發(fā)電機(jī)組連續(xù)正常運(yùn)行16年，各項(xiàng)參數(shù)均符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求，未發(fā)生過(guò)4號(hào)瓦軸振超標(biāo)現(xiàn)象，且結(jié)構(gòu)相同的4號(hào)機(jī)組也為發(fā)生過(guò)類似問(wèn)題，因此排除因結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理引發(fā)4號(hào)瓦軸振超標(biāo)可能。

（2）運(yùn)行調(diào)整影響

3號(hào)機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中，蒸汽溫度、壓力、真空度、汽缸溫差、缸脹、脹差、軸封蒸汽溫度等參數(shù)均無(wú)異常，疏水、暖機(jī)、沖轉(zhuǎn)等操作正確，可以排除運(yùn)行調(diào)整因素對(duì)4號(hào)瓦軸振超標(biāo)的影響。

（3）檢修安裝影響

檢修安裝影響主要分為轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡影響、聯(lián)軸器同心度影響、軸承自身特性影響、軸系中心影響、滑銷系統(tǒng)影響、動(dòng)靜間隙影響，加工工藝影響等。

在剛完成的3號(hào)機(jī)組A級(jí)檢修中，檢修人員對(duì)汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)及各附件都進(jìn)行了徹底的解體、檢查與修復(fù)工作。轉(zhuǎn)子上輪轂、葉片、拉筋、圍帶、平衡塊及其它零件未發(fā)現(xiàn)松脫、斷裂、磨損等異常情況，轉(zhuǎn)子彎曲、瓢偏等數(shù)值符合要求，可排查轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡影響；中低壓聯(lián)軸器同心度、低發(fā)聯(lián)軸器同心度修后數(shù)值均小于0.02mm，符合標(biāo)準(zhǔn)要求，且較修前0.03mm有所下降，可排除聯(lián)軸器同心度影響；軸瓦接觸、間隙、緊力、軸系中心、滑銷間隙等各項(xiàng)數(shù)據(jù)滿足標(biāo)準(zhǔn)要求，可排除軸承自身特性、軸系中心、滑銷系統(tǒng)等相關(guān)因素影響。

3號(hào)機(jī)組啟動(dòng)沖轉(zhuǎn)過(guò)程中，高中壓缸、低壓缸各部位均未發(fā)現(xiàn)碰磨現(xiàn)象，可排除汽輪機(jī)動(dòng)靜間隙不當(dāng)影響。但在對(duì)發(fā)電機(jī)及各附件進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)檢查時(shí)，發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座位置有明顯碰磨聲音。對(duì)比A級(jí)檢修前后汽輪發(fā)電機(jī)組各瓦振動(dòng)數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn)，1～5號(hào)瓦的瓦振變化較小，1、5號(hào)瓦軸振數(shù)值同樣變化較小，2、3號(hào)瓦軸振數(shù)值小幅上升，4號(hào)瓦軸振數(shù)據(jù)大幅上升（見(jiàn)表一）。因此，初步懷疑是靠近4號(hào)瓦的發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座水擋密封滑塊動(dòng)靜間隙不合理，過(guò)盈量過(guò)大，造成4號(hào)瓦軸振超標(biāo)。

2.2準(zhǔn)確原因確認(rèn)：

為確定軸振超標(biāo)準(zhǔn)確原因，2018年1月14日，3號(hào)機(jī)組再次啟動(dòng)，沖轉(zhuǎn)至900r/min時(shí)4號(hào)瓦軸振達(dá)182um。再次發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座低壓缸側(cè)有明顯碰磨聲，利用紅外測(cè)溫儀測(cè)量該處軸頸溫度達(dá)60。C左右，比發(fā)電機(jī)側(cè)溫度明顯偏高（發(fā)電機(jī)側(cè)軸頸溫度約30。C左右），且同類型的其他3臺(tái)機(jī)組該位置的軸頸溫度也在30。C左右，確認(rèn)3號(hào)機(jī)組回水座低壓缸側(cè)水擋密封滑塊與軸頸存在嚴(yán)重碰磨現(xiàn)象。

解體發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座，發(fā)現(xiàn)低壓缸側(cè)水擋密封滑塊存在磨損、高溫?zé)F(xiàn)象（見(jiàn)圖三）。測(cè)量密封滑塊在磨損0.9mm后仍有接近1mm過(guò)盈量（過(guò)盈量標(biāo)準(zhǔn)要求：0～0.20mm），過(guò)盈量超標(biāo)嚴(yán)重。因此，回水座水擋密封滑塊動(dòng)靜間隙不合理，過(guò)盈量過(guò)大，與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子發(fā)生嚴(yán)重碰磨，是3號(hào)汽輪發(fā)電機(jī)組4號(hào)瓦軸振超標(biāo)的主要原因。

同時(shí)，發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座密封滑塊退讓孔一般是經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)定位后再利用電鉆、三棱刀等工具進(jìn)行手工制作。由于三棱刀手工鉸孔存在難度大、精度低等問(wèn)題，此次低壓缸側(cè)水擋中部分密封滑塊退讓孔加工精度出現(xiàn)較大偏差（見(jiàn)圖四），滑塊存在卡澀現(xiàn)象。該部分密封滑塊卡澀后，無(wú)法靈活的根據(jù)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子位置實(shí)時(shí)進(jìn)行伸縮、進(jìn)退，引發(fā)轉(zhuǎn)子受力不均，破壞平衡狀態(tài)，加劇發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的振動(dòng)。因此，回水座密封滑塊退讓孔加工精度不足，也是3號(hào)機(jī)組4號(hào)瓦軸振超標(biāo)的主要原因。

3.處理方案

3.1密封滑塊安裝間隙調(diào)整

（1）發(fā)電機(jī)側(cè)密封滑塊安裝間隙

回水座發(fā)電機(jī)側(cè)水擋正對(duì)發(fā)電機(jī)，且距發(fā)電機(jī)端蓋不足200mm，如果出現(xiàn)發(fā)電機(jī)側(cè)水擋漏水現(xiàn)象，將直接飛濺至發(fā)電機(jī)殼體，大幅降低發(fā)電機(jī)絕緣數(shù)值，嚴(yán)重威脅機(jī)組運(yùn)行安全。因此，回水座發(fā)電機(jī)側(cè)水擋密封滑塊間隙取合格范圍中的較大值：0.15～0.20mm，即與發(fā)電機(jī)軸頸保持0.15～0.20mm的過(guò)盈緊力。

（2）低壓缸側(cè)密封滑塊安裝間隙

發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子回水座低壓缸側(cè)水擋背對(duì)發(fā)電機(jī)，且距離發(fā)電機(jī)相對(duì)較遠(yuǎn)，即使輕微漏水對(duì)發(fā)電機(jī)運(yùn)行安全影響較小。因此，在咨詢回水座生產(chǎn)廠家專家意見(jiàn)后，將回水座低壓缸側(cè)水擋密封滑塊間隙調(diào)整為0.15～0.20mm，即與發(fā)電機(jī)軸頸不接觸，保持0.15～0.20mm的間隙。

3.2優(yōu)化退讓孔加工工藝

（1）發(fā)電機(jī)回水座水擋密封滑塊退讓孔現(xiàn)場(chǎng)定位后，應(yīng)選用4.0mm鉆頭鉆孔，再利用4.0mm銑刀進(jìn)行擴(kuò)孔，確保退讓孔加工精度，嚴(yán)禁使用鉆頭、三棱刀進(jìn)行擴(kuò)孔。

（2）水擋密封滑塊安裝后應(yīng)確保其伸縮、進(jìn)退動(dòng)作靈活，各滑塊之間過(guò)度圓滑，滑塊圓心與發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子圓心重合。

（3）回水座裝復(fù)完畢后，低壓缸側(cè)水擋密封滑塊與軸頸接觸面使用0.15mm塞尺應(yīng)能夠全周通過(guò)。同時(shí)，發(fā)電機(jī)側(cè)水擋滑塊與軸頸接觸面使用0.01mm塞尺應(yīng)不能塞入。

經(jīng)過(guò)上述處理，2018年1月17日，3號(hào)機(jī)組再次啟動(dòng)，4號(hào)瓦軸振數(shù)值大幅下降至0.06mm以下，汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)等重要設(shè)備各項(xiàng)參數(shù)正常，機(jī)組順利并網(wǎng)發(fā)電。

4結(jié)論

通過(guò)以上分析，3號(hào)機(jī)組4號(hào)瓦軸振超標(biāo)引發(fā)跳機(jī)事故的主要原因是發(fā)電機(jī)接觸式回水座密封滑塊過(guò)盈量過(guò)大和退讓孔加工精度不足。在確保機(jī)組安全的情況下，我司通過(guò)擴(kuò)大低壓缸側(cè)滑塊間隙、增加發(fā)電機(jī)側(cè)滑塊過(guò)盈緊力、采用銑刀擴(kuò)孔等方式調(diào)整密封滑塊間隙、優(yōu)化退讓孔加工工藝，成功達(dá)到消除4號(hào)瓦軸振超標(biāo)缺陷的目的。