（上海理工大學(xué) 環(huán)境與建筑學(xué)院，上海 200093）

我國(guó)上海、廣州、深圳等地都分布著較為典型的天然軟土地基。嚴(yán)學(xué)新等[1]研究了上海市工程地質(zhì)結(jié)構(gòu)特征，其主要有含水率高、孔隙比大、壓縮性高、強(qiáng)度低等特點(diǎn)，這不僅影響工程建設(shè)的投資，還直接影響建筑物的使用性能和工程質(zhì)量。因此，實(shí)際工程中特別需要對(duì)黏土進(jìn)行固化處理，以滿足基礎(chǔ)工程要求。

Ghavami等[2]認(rèn)為在土中摻加一定數(shù)量的天然纖維可提高復(fù)合土體強(qiáng)度；魏紅衛(wèi)等[3]研究了影響加筋土強(qiáng)度的因素；Adili等[4]通過(guò)在土體中隨機(jī)加入紙莎草纖維，研究出紙莎草纖維是一種合適的土體加固材料；楊繼位等[5]通過(guò)對(duì)麥秸稈加筋濱海鹽漬土進(jìn)行抗壓試驗(yàn)及正交試驗(yàn)得出加筋率（纖維含量）對(duì)土體強(qiáng)度的影響；Prabakar等[6]研究得出劍麻纖維可對(duì)土體強(qiáng)度產(chǎn)生影響；李敏等[7]通過(guò)無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)分析了不同尺寸的麥秸稈對(duì)土體抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)的影響；杜鵬[8]通過(guò)對(duì)稻草加筋土進(jìn)行無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)分析了筋材形狀對(duì)土體抗壓強(qiáng)度的影響；閆寧霞等[9]研究出在固化土中適當(dāng)加入聚丙烯纖維可提高固化土的抗壓強(qiáng)度；丁萬(wàn)壽等[10]研究了含水率對(duì)膨脹土的影響；胡展飛等[11]研究了含水率對(duì)軟黏土抗剪強(qiáng)度的影響；倪九派等[12]研究了干密度和含水率對(duì)巖溶地區(qū)黃壤抗剪強(qiáng)度的影響。由此可見(jiàn)，通過(guò)加筋可加強(qiáng)筋土的摩擦作用和空間約束作用，改善土的工程性質(zhì)。這種將天然纖維材料運(yùn)用于軟土加固的方法是對(duì)我國(guó)生態(tài)文明建設(shè)的有益探索。

我國(guó)的棕櫚產(chǎn)量高，是較易獲得的環(huán)境友好型天然纖維。李曉龍[13]、劉曉霞等[14]研究了纖維的基本性質(zhì)，認(rèn)為棕櫚纖維具有牢固、耐磨、耐鹽、透氣、質(zhì)輕、富有彈性、耐腐蝕等特性，其拉伸強(qiáng)度、彈性模量和自然伸長(zhǎng)率范圍分別為87～166 MPa、800～1 900 MPa 和 5%～21%，屬于中強(qiáng)高伸纖維；璩繼立等[15]研究出麥秸稈和棕櫚可提高黏性土抗壓強(qiáng)度；李陳材等[16]發(fā)現(xiàn)一定的含水率是麥秸稈發(fā)揮加筋性能的必要條件；璩繼立等[17-20]探究出增加黏土抗拉和抗壓強(qiáng)度的棕櫚纖維最優(yōu)長(zhǎng)寬比為1∶3，并通過(guò)直剪試驗(yàn)，分別探討了棕櫚纖維加筋土和在棕櫚纖維加筋土中復(fù)摻納米SiO2對(duì)土體抗剪強(qiáng)度、黏聚力、內(nèi)摩擦角的影響。本文通過(guò)無(wú)側(cè)限抗壓試驗(yàn)，用棕櫚作為加筋材料，進(jìn)一步研究了土體含水率和筋材長(zhǎng)度對(duì)棕櫚加筋黏性土無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度和變形的影響，并重點(diǎn)分析了復(fù)合土體的剛度變化、能量吸收能力及其破壞模式。

1 材料與方法

1.1 材料

本研究用土取自上海市郊某大型項(xiàng)目施工現(xiàn)場(chǎng)，距地表以下1.5 m。將收集的土烘干，粉碎并通過(guò)2 mm篩進(jìn)行篩分。根據(jù)公路土工試驗(yàn)規(guī)程（2007）進(jìn)行試驗(yàn)，并將試驗(yàn)結(jié)果（土樣的物理性能）總結(jié)于表1中，按照土的分類標(biāo)準(zhǔn)GBJ 145—90，土類屬CL（低液限黏土）。市售的棕櫚用作加筋材料，本研究中使用的棕櫚纖維零吸濕值，其物理性能見(jiàn)表2。

表1 土的物理性能指標(biāo)Tab.1 Physical properties of soil

表2 棕櫚物理性能指標(biāo)Tab.2 Palm physical performance indicators

1.2 樣品制備和試驗(yàn)方法

首先將特定重量的干土和所需的棕櫚纖維混合，再加入相應(yīng)比率的水混合，攪拌均勻，接著將土壤混合物裝入聚乙烯袋中，并在養(yǎng)護(hù)缸中保養(yǎng)24 h以確保水分平衡。然后，將土壤混合物在具有可拆卸的直徑為39.1 mm、高為80 mm的三瓣模中壓實(shí)，取樣。由于隨著加筋率的增加，纖維會(huì)黏合在一起并結(jié)成團(tuán)，導(dǎo)致土和纖維混合均勻困難，而纖維選取過(guò)長(zhǎng)則會(huì)出現(xiàn)纖維在模具中彎折的情況，因此，加筋率最大選為0.75%，纖維長(zhǎng)度最長(zhǎng)選為30 mm。在文獻(xiàn)[17]中，將含水率范圍選為15%～25%，但在本次試驗(yàn)前期測(cè)試準(zhǔn)備階段發(fā)現(xiàn)：含水率低于17%時(shí)，加筋的試樣由于含水率太低出現(xiàn)未壓先壞的情況；含水率高于25%時(shí)，土樣在模具中擊實(shí)時(shí)容易坍塌，且滲水情況較為嚴(yán)重。故本次試驗(yàn)中將含水率w選為17.72%，19.72%，21.72%和23.72%。因此，試驗(yàn)土樣在最大干密度和最優(yōu)含水率上下的狀態(tài)下選擇3種不同的纖維長(zhǎng)度（L=10，20，30 mm）和4種不同的加筋率（fc=0，0.25%，0.50%和0.75%）來(lái)制備。為防止試驗(yàn)誤差較大，每組做3個(gè)平行試驗(yàn)取平均值，每組試驗(yàn)系列組合見(jiàn)表3。

表3 無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)的各系列組合Tab.3 Series combinations of unconfined compression tests

1.3 試驗(yàn)儀器

為排除外界因素的影響，試驗(yàn)均采用南京土壤儀器廠生產(chǎn)的PY-3型應(yīng)變控制式無(wú)側(cè)限壓縮儀測(cè)試抗壓強(qiáng)度，儀器主要指標(biāo)：位移測(cè)量范圍為0～30 mm；測(cè)力計(jì)量范圍為 0～600 N；升降速率為 2.3～2.7 mm/min；外形尺寸為 235 mm×150 mm×476 mm.

2 結(jié)果與討論

2.1 強(qiáng)度特征

2.1.1 加筋率和纖維長(zhǎng)度的影響

圖1給出了在最優(yōu)含水率（21.72%）和最大干密度（1.65 g/cm3）的壓實(shí)狀態(tài)下，長(zhǎng)度為 20 mm 的棕櫚纖維和不同加筋率組合土樣（第1組）的應(yīng)力-應(yīng)變結(jié)果。從圖中可以看出，未加筋土的應(yīng)力突然下降，這表示素土的脆性。隨著棕櫚的加入，未加筋土的脆性逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)榧咏钔恋乃苄?。這是由于隨著土樣上壓應(yīng)力的增加，棕櫚被拉伸導(dǎo)致土壤和棕櫚接觸面的相互作用，以及土顆粒與棕櫚纖維之間的黏結(jié)力和接觸面的摩擦力增強(qiáng)，從而使土的抗壓強(qiáng)度增加。因此，加筋土強(qiáng)度的增加可歸因于與土顆粒相互交織的棕櫚纖維。從圖1還可觀察到，加筋土的抗壓強(qiáng)度隨著加筋率的增加而增加，加筋率為0.50%時(shí)達(dá)到最大值，在加筋率為0.75%時(shí)強(qiáng)度下降。這可能是因?yàn)?，?dāng)加筋率達(dá)到一定值后加入的棕櫚纖維已不能較為均勻地分布在土樣中，導(dǎo)致土樣中部分土顆粒沒(méi)有與之形成有效黏結(jié)。同時(shí)，過(guò)高的加筋率或纖維過(guò)長(zhǎng)會(huì)增大土的孔隙率，使得土和筋材之間的摩擦力減小。因此，加入的纖維可能不會(huì)完全起作用，從而導(dǎo)致加筋率為0.75%時(shí)土樣抗壓強(qiáng)度下降。

圖2給出了（第1組）在最優(yōu)含水率和最大干密度壓實(shí)狀態(tài)下，加筋率為0.50%時(shí)，不同纖維長(zhǎng)度對(duì)加筋土的應(yīng)力-應(yīng)變影響?？梢杂^察到，隨著纖維長(zhǎng)度的增加，抗壓強(qiáng)度明顯增加。然而，纖維長(zhǎng)度為20 mm的土樣抗壓強(qiáng)度大于纖維長(zhǎng)度為30 mm的土樣，這說(shuō)明對(duì)于加筋土來(lái)說(shuō)加入的纖維具有最佳纖維長(zhǎng)度。在樣品制備過(guò)程中注意到當(dāng)加入30 mm的棕櫚時(shí)，在直徑為39.1 mm的三瓣模中土樣表面存在很多折疊彎曲和裸露在外面的棕櫚纖維，所以加入的30 mm棕櫚可能沒(méi)有被充分利用。

圖1 加筋率對(duì)土樣應(yīng)力-應(yīng)變的影響Fig.1 Influence of reinforcement ratio on stress-strain of soil samples

圖2 棕櫚纖維長(zhǎng)度對(duì)土樣應(yīng)力-應(yīng)變的影響Fig.2 Influence of palm fiber length on stress-strain of soil samples

從圖3可以看出：a.不同棕櫚長(zhǎng)度與不同加筋率的加筋土呈現(xiàn)相同的趨勢(shì)，在纖維長(zhǎng)度相同時(shí)，土樣的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨加筋率增加而增加，在加筋率為0.50%時(shí)具有最大強(qiáng)度；b.在具有相同的加筋率時(shí)，加入20 mm纖維的土樣具有最大的抗壓強(qiáng)度，而10 mm的纖維比30 mm的纖維具有更好的增強(qiáng)效果。未加筋土的土樣抗壓強(qiáng)度為78 kPa，加筋率為0.50%時(shí)，對(duì)于纖維長(zhǎng)度10，20，30 mm的加筋試樣，抗壓強(qiáng)度分別為134.40，148.03，115.20 kPa。

圖3 加筋率和纖維長(zhǎng)度對(duì)土樣抗壓強(qiáng)度的影響Fig.3 Influence of reinforcement ratio and fiber length on the compressive strength of soil samples

2.1.2 含水率的影響

圖4給出了在最大干密度（1.65 g/cm3）和長(zhǎng)度為20 mm，加筋率為0.50%時(shí)，在不同的含水率狀態(tài)下壓實(shí)的土樣（第2組）應(yīng)力-應(yīng)變結(jié)果。為了比較，圖4中包含了最優(yōu)含水率（21.72%）時(shí)的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。從圖4可以看出，在最優(yōu)含水率狀態(tài)下，土樣的抗壓強(qiáng)度最大，在最佳含水率附近隨著水分含量的增加或減小，加筋土的抗壓強(qiáng)度都在降低。這可能是因?yàn)楹试谧顑?yōu)含水率以上時(shí)，初期土顆粒之間相互作用較低，需要更高的變形才能完全黏結(jié)并和纖維之間形成更有效的摩擦。在最優(yōu)含水率以下的情況，由于水分含量少，土顆粒之間不能達(dá)到很好的黏結(jié)而使土體強(qiáng)度不高。

圖4 不同含水率下土樣的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系Fig.4 Stress-strain relationship of soil samples under different water contents

圖5給出了纖維長(zhǎng)度為20 mm時(shí)加筋土隨含水率的增加抗壓強(qiáng)度的變化。結(jié)果表明，不同加筋率的加筋土樣具有相同的趨勢(shì)。隨著含水率的增加，土樣抗壓強(qiáng)度先增加后降低，在最優(yōu)含水率時(shí)達(dá)到最大值。

圖5 含水率和加筋率對(duì)土體抗壓強(qiáng)度的影響Fig.5 Influence of water content and reinforcement ratio on the compressive strength of soil samples

2.2 變形特性

為了研究加筋土的變形特征，從第2組應(yīng)力-應(yīng)變圖的軸向破壞應(yīng)變研究了非加筋土和加筋土的變形。纖維長(zhǎng)度相同時(shí)加筋土的軸向破壞應(yīng)變隨著加筋率的增加而增加（圖1），加筋率相同時(shí)加筋土的軸向破壞應(yīng)變隨纖維長(zhǎng)度的增加而增加（圖2），加筋率和長(zhǎng)度相同時(shí)隨土樣含水率的增加而增加（圖4），這些都表明棕櫚纖維使土樣具有塑性。從圖1中可以看出，在第1組的所有土樣中，加筋率為0.50%，長(zhǎng)為20 mm的棕櫚纖維使土樣具有最大的抗壓強(qiáng)度（148.03 kPa）和相應(yīng)的破壞軸向應(yīng)變（4%）。然而，對(duì)于加筋率為0.50%，長(zhǎng)為30 mm棕櫚加固的土樣（第1組中）最大抗壓強(qiáng)度和軸向破壞應(yīng)變分別為115.20 kPa和4%。這可能是因?yàn)檩^長(zhǎng)的棕櫚與土壤之間沒(méi)有較好的相互作用，使土體在較大的軸向應(yīng)變下發(fā)生破壞。對(duì)于未加筋土，相應(yīng)的值為78 kPa和2.5%。

在三軸試驗(yàn)中，如果樣品受到遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)峰值應(yīng)力的荷載，則可以獲得穩(wěn)態(tài)應(yīng)力。在無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)中，因?yàn)樵嚇硬荒艹惺艹^(guò)峰值應(yīng)力的任何軸向荷載，所以難以獲得穩(wěn)態(tài)應(yīng)力。因此，對(duì)于無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)，本文用延展性來(lái)研究加筋土樣的性能。延展性是加筋土在破壞前變形能力的量度。延性比（DR）計(jì)算公式為。式中： Δγ是加筋土樣的軸向破壞應(yīng)變； Δμ是未加筋土樣的軸向破壞應(yīng)變。第1組和第2組測(cè)試所有土樣的延性比如圖6和圖7所示。圖6顯示了第1組中不同加筋率和加筋長(zhǎng)度下土樣延性比的變化，隨著加筋率的增加，延性比連續(xù)增加，并且在3組加筋長(zhǎng)度不同的土樣中觀察到相同的趨勢(shì)，在棕櫚長(zhǎng)為30 mm時(shí)獲得最大的延性比。在加筋率分別為0.25%，0.50%和0.75%時(shí)，相應(yīng)的最大延性比分別為1.6，1.8和2。從圖7可以看出，隨著含水率的增加，土樣的延性比降低。在含水率相同的條件下，隨著加筋率的增加，延性比增加，這說(shuō)明含水率會(huì)降低土樣的延性，加筋率會(huì)提高土樣的延性。

圖6 棕櫚纖維長(zhǎng)度和加筋率的延性比較Fig.6 Comparison of the ductility with different palm fiber lengths and reinforcement ratios

圖7 含水率對(duì)加筋土延性比的影響Fig.7 Effect of water content on the extension ratio of reinforced soil

2.3 正割模量

由于在現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用中，實(shí)際施加的載荷水平應(yīng)保持低于峰值抗壓強(qiáng)度，從而不會(huì)達(dá)到土體破壞軸向應(yīng)變。因此，可以用割線模量（即峰值強(qiáng)度與破壞軸向應(yīng)變的比值）來(lái)衡量加筋土的剛度，本文將未加筋和加筋土樣的剛度即正割模量進(jìn)行了比較。圖8描述了第1組中加筋土的割線模量與加筋率和纖維長(zhǎng)度的關(guān)系。從圖8可以看出，隨著加筋率的增加，土樣的正割模量呈現(xiàn)降低趨勢(shì)，表明剛度下降，并且加筋長(zhǎng)度不同的3組土樣有相同的趨勢(shì)。如圖8所示，當(dāng)加筋率相同時(shí)，棕櫚纖維長(zhǎng)為20 mm時(shí)土樣的割線模量最大，其次是含有長(zhǎng)為30 mm，長(zhǎng)為10 mm棕櫚纖維的土樣，對(duì)于10 mm的棕櫚，在加筋率分別為0.25%，0.50%和0.75%時(shí)，相應(yīng)的正割模量分別為2.90，2.95，2.80 MPa，未加筋土樣的正割模量為 3.15 MPa。

圖8 棕櫚纖維長(zhǎng)度和加筋率與對(duì)土體剛度的影響Fig.8 Influence of palm fiber length and reinforcement ratio on soil stiffness

圖9描述了長(zhǎng)為20 mm的棕櫚纖維在不同加筋率條件下（第2組）土樣剛度隨含水率的變化。隨著含水率的增加，正割模量先增加后減少，割線模量的最大值在最優(yōu)含水率（21.72%）處，表明土樣在最優(yōu)含水率時(shí)具有最大的剛度。圖中可以看出4組不同加筋率的試樣有相同的趨勢(shì)。加筋率為0.50%時(shí)，4組不同的含水率（17.72%，19.72%，21.72%和23.72%）土樣的正割模量分別為6.8，7.2，7.4，6.2 MPa。

圖9 不同加筋率條件下含水率對(duì)土樣剛度的影響Fig.9 Influence of water content on soil sample stiffness under different reinforcement ratio conditions

2.4 能量吸收能力

為了驗(yàn)證棕櫚纖維增加了素土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度或破壞應(yīng)變，本文通過(guò)計(jì)算應(yīng)力-應(yīng)變曲線到失效軸向應(yīng)變的面積來(lái)表示未加筋和加筋土樣的能量吸收能力。能量吸收能力的增加表示土樣無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度或破壞應(yīng)變的增加。表4列出了不同加筋率和棕櫚纖維長(zhǎng)度下（第1組）土樣的能量吸收能力（EAC）?？梢钥闯?，加筋土樣的能量吸收能力隨加筋率和棕櫚纖維長(zhǎng)度的提高而提高。這表明，在土樣破壞之前，土樣中隨機(jī)分布的纖維使能量能持續(xù)吸收。加筋率為0.50%時(shí)，纖維長(zhǎng)度為30 mm的加筋土樣，無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度為115.2 kPa，能量吸收能力為 360.90 kJ/m3。然而，纖維長(zhǎng)度為20 mm的加筋土樣（第1組），無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度為148.03 kPa（表4），能量吸收能力為349.93 kJ/m3。表5中，土樣加入長(zhǎng)為 20 mm的棕櫚纖維，當(dāng)加筋率為0.50%時(shí)，隨含水率的增加，土樣的能量吸收能力也在增加。因此，土樣的能量吸收能力隨加筋率和纖維長(zhǎng)度的提高而提高，隨含水率的增加而增加（表5）。

表4 不同纖維長(zhǎng)度下土樣的能量吸收能力Tab.4 Energy absorption capacity of soil samples with different fiber lengths

表5 不同含水率下土樣的能量吸收能力Tab.5 Energy absorption capacity of soil samples with different water contents

2.5 破壞形態(tài)

2.5.1 加筋率和纖維長(zhǎng)度的影響

圖10 不同加筋率條件下的破壞模式Fig.10 Failure modes under different reinforcement ratios

試驗(yàn)期間和試驗(yàn)之后觀察到2組土樣有不同的破壞形態(tài)。圖10顯示了棕櫚纖維長(zhǎng)為20 mm時(shí)，不同加筋率條件下土樣的典型破壞形態(tài)。對(duì)于未加筋土樣，在加載過(guò)程中形成單個(gè)主要傾斜破壞面（圖10（a）），表明其為脆性破壞。相比之下，加筋率為0.25%，0.50%和0.75%時(shí)的加筋土樣破壞時(shí)呈現(xiàn)多個(gè)剪切破壞面（圖10（b），（c），（d））。這可能是由于纖維的橋接效應(yīng)限制了剪切面或裂縫的發(fā)展，導(dǎo)致加筋內(nèi)的應(yīng)力再分配，從而出現(xiàn)多個(gè)破壞面。從圖1的應(yīng)力-應(yīng)變曲線可以看出土樣在越來(lái)越大的軸向應(yīng)變處發(fā)生破壞。圖11顯示（第1組）與未加筋土樣破壞時(shí)的單個(gè)主要剪切破壞面（圖11（a））不同，長(zhǎng)度為 10 mm 的加筋土樣的破壞包括多個(gè)剪切破壞面，而沒(méi)有明顯的主要破壞面（圖11（b），（c），（d））。具有不同加筋率和纖維長(zhǎng)度（第1組）的其他加筋土樣，也具有類似的破壞形態(tài)。

圖11 不同纖維長(zhǎng)度條件下的破壞模式Fig.11 Failure modes under different fiber lengths

2.5.2 含水率的影響

圖12顯示了加筋率為0.50%，纖維長(zhǎng)度為20 mm（第2組）的土樣，其含水率對(duì)破壞形態(tài)的影響。在小于等于最優(yōu)含水率（17.72%，19.72%和21.72%）的條件下，破壞的土樣表面有部分剝落，存在多個(gè)裂紋（圖12（a），（b）和（c））。這是因?yàn)樵诤瘦^低的情況下，土壤黏聚力較小，容易受到擾動(dòng)。當(dāng)含水率增加到較高含水率（23.72%）時(shí)，加筋土樣不會(huì)發(fā)生剝落（圖12（d）），土樣破壞時(shí)有較大變形。這可能是因?yàn)楹瘦^高時(shí)，剛開(kāi)始土顆粒需要經(jīng)過(guò)較大變形才能形成更加充分有效的黏結(jié)。

圖12 不同含水率條件下的破壞模式Fig.12 Failure modes under different water content conditions

3 結(jié) 論

將加筋土與未加筋土的無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行比較，得出以下結(jié)論：

a.在相同壓實(shí)狀態(tài)（含水率和干密度）下，土樣無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨棕櫚纖維的長(zhǎng)度或含量的增加而增加。當(dāng)棕櫚纖維長(zhǎng)為20 mm，加筋率為0.50%時(shí)，土樣無(wú)側(cè)限抗壓強(qiáng)度達(dá)到最大；土樣抗壓強(qiáng)度隨含水率的增加而增加，超過(guò)最優(yōu)含水率后土樣抗壓強(qiáng)度又降低。

b.加筋土的軸向破壞應(yīng)變隨著棕櫚加筋率、纖維長(zhǎng)度以及土的含水率的增加而增加。

c.在相同壓實(shí)狀態(tài)（含水率和干密度）下，土樣的割線模量（剛度）隨著加筋率的增加而降低；當(dāng)加筋率、纖維長(zhǎng)度相同時(shí)，加筋土樣的正割模量隨著含水率的增加，在最優(yōu)含水率處達(dá)到最大，而后又逐漸減小，表明加筋土的剛度在不斷變化。

d.加筋土的能量吸收能力隨加筋率、纖維長(zhǎng)度、含水率的增加而增加。

e.對(duì)于未加筋土，其破壞形態(tài)是單個(gè)剪切破壞面，加筋土的破壞形態(tài)有多個(gè)剪切破壞面。在小于最優(yōu)含水率時(shí)，加筋土樣的破壞形態(tài)表現(xiàn)為表面出現(xiàn)多個(gè)裂縫，并伴隨部分剝落；在大于最優(yōu)含水率時(shí)，表面裂紋消失，并發(fā)生相對(duì)較大的變形。

值得提出的是，以上結(jié)論都是在室內(nèi)試驗(yàn)條件下得到的，在實(shí)際工程中工況多不是理想條件，本試驗(yàn)可以作為一種參考，通過(guò)場(chǎng)地的尺寸和深度、土體密度、天然含水率等物理參數(shù)，盡量選取合適的加筋率。