洪承禹 （安徽省施工圖審查有限公司，安徽 合肥 230000）

隨著國家工業(yè)化戰(zhàn)略的穩(wěn)步推進以及裝備制造業(yè)的迅猛發(fā)展，鋼結構廠房不僅吊車噸位越來越大，而且某一跨中多臺雙層大噸位吊車并存的情況也屢見不鮮。柱間支撐作為主要受力構件不僅保證了廠房的縱向穩(wěn)定和剛度，而且在廠房承受縱向作用力時，起著非常重要的作用。本文以某大型模鍛車間的大跨度雙層吊車鋼結構柱間支撐為例，對柱間支撐進行了布置，并通過相應的受力計算，分析了風荷載、吊車荷載以及地震力對柱間支撐內力的影響，論證了柱間支撐對廠房縱向穩(wěn)定、剛度及承受縱向作用力發(fā)揮的作用。

1 工程概況

某大型模鍛車間，廠房長度324m（中部設伸縮縫），寬度171m，共6跨，柱距12m，局部24m，平面圖（右）見圖1。每跨均布置吊車梁，其中第4跨共設四臺大噸位吊車：兩臺220T+50T的A7級吊車，軸頂標高30.5m；兩臺300T+20T的A6級吊車，軸頂標高19.0m；上、中、下柱截面見圖2。

圖1 16-29軸柱及柱間支撐平面布置圖

圖2 E軸柱截面示意圖

2 柱間支撐的設計

為了保證廠房的正常工作，沿廠房縱向布置了柱間支撐，根據該工程的實際情況，柱間支撐的布置遵循了以下原則[1][2]：

①滿足生產凈空及跨間通行的要求；

②明確合理的傳遞縱向荷載，縮短地震力及溫度應力的傳遞路線，本工程中，為了避免溫度應力過大，下柱支撐盡量設置在廠房單元中間區(qū)段內，不設置在廠房單元的兩端，僅在廠房兩端設置上柱支撐，用來傳遞作用于山墻上的風荷載，另外，柱間支撐適當均勻拉開設置有利于縮短地震作用的傳遞路線。具體布置見圖3；

③每個溫度區(qū)段的每一列柱均布置柱間支撐；

④柱間支撐的位置與屋蓋支撐位置協(xié)同考慮，使結構形成上下共同作用的整體；

⑤柱的高度較大時，應分層設置支撐。本工程由于設置了雙層吊車，第4跨均為三階柱，故設置三層柱間支撐。

圖3 E軸線柱間支撐立面圖

2.2 設計算例

2.2.1 風荷載+吊車縱向水平荷載計算：

①風荷載

基本風壓0.45kN/m2，地面粗糙度B類。

風壓高度變化系數：

±0.000～15.000，μz=1.05；

15.000～23.000，μz=1.2；

23.000～34.000，μz=1.38；

34.000～42.000，μz=1.55；

山墻墻迎風面體型系μs=0.8；背風面μs=-0.5。

0m～15m：Q1=1.4×1.05×0.45=0.662kN/m2

15m～23m：Q2=1.4×1.2×0.45=0.756kN/m2

23m～34m：Q3=1.4×1.38×0.45=0.869kN/m2

34m～42m：Q4=1.4×1.55×0.45=0.977kN/m2

W1=0.8×（15+16.5）×[（42.3-34）×0.977+（34-31.53）×0.869]=258kN

W2=0.8×315.5×[（31.53-23）×0.869+（23-22.14）×0.756]=202kN

W3=0.8×31.5×[（22.14-15）×0.756+（15-16.14/2）×0.662]=252kN

②吊車縱向水平荷載（單肢計算）

T2=2×1.4×0.1×4×610=683kN

T3=2×1.4×0.1×4×600=672kN

③風荷載+吊車縱向水平荷載

上柱：作用于一道支撐單肢的水平內力

H1=258/8=3.3kN

中柱：作用于一道支撐單肢的水平內力

H2=33+202/4+683/2=425kN

下柱：作用于一道支撐單肢的水平內力：

H3=425×3/4+252/4+672/2=720kN

2.2.2 地震力計算

柱頂頂重力荷載代表G=恒荷載+0.5×活荷載=0.4+0.5×0.5=0.65kN/m2

F=0.65×167×（15+16.5）=3419kN

吊車空載引起的水平力：

各質點水平地震作用標準值：F1=（G1H1/GjHj）FEK

F1=（168100/618791）×768=209kN

F2=（272910/618791）×768=339kN

F3=（177781/618791）×768=221kN

小車：3×290kN，大車：3×610kN

31m：小車：910kN，1550kN，350kN，80kN

大車：1710kN，2430kN，700kN，320kN

P1-910+1550+350+80-（1710+2430+700+320）/2-5470kN。

19m：小車：1420×2kN，160kN

大車：1760×2kN，460kN

P2=1420×2+160+（1760×2+460）/2=4990kN。

柱自重：上柱GS=37×15=555kN

中柱GZ=78×15=1170kN

下柱GX=198×15=2970kN。

吊車梁自重：31m：D1=14×1.3×（84+51）=2457kN

19m：D2=14×1.3×85=1547kN。

結構總水平地震作用標準值：

Geq=0.85×（3419+5470+4990+555+1170+2970+2457+1547）=1919kN。

FEK=α1Geq=0.04×19191=768kN

上柱：作用于一道支撐單肢的水平內力

H1=1.3×209/8=34kN

中柱：作用于一道支撐單肢的水平內力

H2=1.3×（34+339/4）=154kN

下柱：作用于一道支撐單肢的水平內力

H3=1.3×（154×5/4+221/4）=322kN

2.2.3 12m跨支撐截面選擇與計算

①ZCE-1上柱十字形支撐，平面內計算長度l1=8000mm，cosα2=0.72；

受拉桿件控制長細比350

上柱：作用于一道支撐單肢的水平內力

H1=1.3×209/8=34kN；N=H1/cosα2=34/0.72=47kN

采用單槽鋼組成的雙片支撐，選用[12.6a，A=15.69cm2，ix=4.98cm

長細比=l1/ix=8000/49.8=160＜350

47000/1569=30N/mm2＜215N/mm2

②ZCE-2中柱十字形支撐斜長l2=16000mm，cosα2=0.8；

一個中柱支撐單肢支撐內力

H2=33+202/4+683/2=425kN

N-H1/cosα2-425/0.8-532kN

采用單槽鋼組成的雙片支撐，選用[22a，A=31.84cm2，ix=8.67cm

532000/3184=167N/mm2＜215N/mm2；

長細比=l1/ix=16000/2/86.7=92＜200。

③中柱斜綴條計算：V＝3184×2×215/85＝16107N，N＝13107/（2×0.65）＝12390N

選用O76×3.0，A=6.88cm2，i=2.58cm；b類截面，穩(wěn)定系數0.333；

12390/688/0.333=54N/mm2＜215N/mm2，長細比=l1/ix=3700/25.8/=143＜200

④ZCE-3下柱十字形支撐斜長l3=21000mm，cosα2=0.58。

一個下柱支撐單肢支撐內力：

H3=425×3/4+252/4+672/2=720kN

N=H1/cosα2=720/0.58=1241kN

采用單槽鋼組成的雙片支撐，選用2[22a，A=31.84×2=63.68mm2，ix=8.67cm

1241000/6368=195N/mm2＜215N/mm2

長細比=l1/ix=21000/2/86.7=121＜200。

⑤下柱綴條計算：V=6368×2×215/85=32214N，N=32214/（2×0.65）=24780N。

選用O76×3.0，A=6.88cm2，i=2.58cm；b類截面，穩(wěn)定系數0.333。

24780/688/0.333=108N/mm2＜215N/mm2，長細比=l1/ix=4700/25.8=1182＜200。

3 結語

通過以上對柱間支撐的分析和計算可以得出，風荷載、吊車荷載以及地震力對柱間支撐內力的影響均不可忽視。在低烈度地區(qū)，風荷載與吊車荷載的組合對柱間支撐的設計起到控制作用[3]。

大跨度大噸位吊車廠房，柱間支撐采用單槽鋼及雙槽鋼組成的雙片支撐，在保證結構安全的前提下，既滿足了使用空間上柱間支撐須設置在柱肢翼緣內側的要求，同時用鋼量較少，經濟型較好。本工程竣工投產至今，歷經多次極端惡劣天氣，但均未影響正常生產，吊車行走時，剛架穩(wěn)定，未出現任何晃動，取得了較好的成效。