陳 帆,武 越,張恒昕,杜昌昵

(西安航天動(dòng)力研究所，陜西 西安 710100)

0 引言

作為航空發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的重要組件，火焰筒是組織燃燒的場(chǎng)所，是保證空氣分股、燃燒充分、摻混均勻并使壁面得到有效冷卻的關(guān)鍵部件，燃燒室的可靠性、經(jīng)濟(jì)性和壽命在很大程度上取決于火焰筒的可靠性和有效程度[1-2]。環(huán)管型燃燒室是一種常見(jiàn)的燃燒室形式，燃燒室內(nèi)設(shè)置有多臺(tái)火焰筒，火焰筒流量特性的一致性直接決定燃燒室出口燃?xì)夥植季鶆蛐?，從而影響發(fā)動(dòng)機(jī)的性能與可靠性。因此，在火焰筒的研試、出廠鑒定、故障診斷等環(huán)節(jié)[3-6]，通常會(huì)進(jìn)行空氣流量試驗(yàn)，為保證火焰筒狀態(tài)的一致性，確保發(fā)動(dòng)機(jī)質(zhì)量，要求同批次火焰筒在同一工況下流量相對(duì)偏差小于±(1.5～4)%。目前，國(guó)內(nèi)外通常采用模擬壓比、模擬馬赫數(shù)的方法，選取可覆蓋模擬區(qū)間的一系列工況點(diǎn)對(duì)火焰筒進(jìn)行冷空氣流量試驗(yàn)，通過(guò)相似理論將試驗(yàn)結(jié)果折算至標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)進(jìn)行比較[7-8]。但在數(shù)據(jù)折算中忽略了實(shí)際工況點(diǎn)偏差、流動(dòng)損失等因素，影響了對(duì)火焰筒一致性的真實(shí)準(zhǔn)確評(píng)估。

本文通過(guò)對(duì)現(xiàn)有火焰筒流量數(shù)學(xué)模型進(jìn)行誤差傳遞分析，獲取產(chǎn)品入口壓力偏差對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響關(guān)系，設(shè)計(jì)一種基于兩級(jí)擴(kuò)散整流集氣裝置的空氣流量試驗(yàn)系統(tǒng)，以實(shí)現(xiàn)對(duì)入口壓力的精確控制，提高試驗(yàn)效率與數(shù)據(jù)質(zhì)量。

1 試驗(yàn)原理及誤差分析

1.1 試驗(yàn)原理

火焰筒結(jié)構(gòu)如圖1所示，試驗(yàn)時(shí)采用橡膠塞將火焰筒聯(lián)焰管口、燃油入口封死，火焰筒安裝于集氣裝置中，出口與大氣環(huán)境相通，通過(guò)試驗(yàn)獲取旋流器、主燃孔、摻混孔等火焰筒實(shí)際工作狀態(tài)下的空氣總流量。

圖1 火焰筒結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Schematic of flame tube structure

壓比模擬法：試驗(yàn)過(guò)程中，控制集氣裝置內(nèi)壓力(即火焰筒入口空氣壓力)，使得火焰筒進(jìn)、出口試驗(yàn)壓比范圍可覆蓋實(shí)際工作壓比。

馬赫數(shù)模擬法：要求在試驗(yàn)中火焰筒出口馬赫數(shù)與實(shí)際工作中該參數(shù)值近似相等，火焰筒出口馬赫數(shù)

(1)

(2)

由式(2)可獲得工作狀態(tài)馬赫數(shù)時(shí)火焰筒進(jìn)、出口壓比值p1/p2。

綜合上述方法，計(jì)算后選擇火焰筒入口壓力分別為20 kPa，40 kPa，60 kPa和80 kPa，每個(gè)工況點(diǎn)維持10 s，重復(fù)2次。

1.2 數(shù)據(jù)處理方法

由于每個(gè)火焰筒試驗(yàn)時(shí)間不盡相同，環(huán)境條件有所差異，為增強(qiáng)數(shù)據(jù)的可比性，將實(shí)際記錄數(shù)據(jù)按照相似理論折算到標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)(大氣壓為101.325 kPa，溫度15 ℃)。

火焰筒入口工裝截面處氣流馬赫數(shù)

(3)

式中：V為出口速度，c為當(dāng)?shù)芈曀?；qm為空氣流量；R為氣體常數(shù)；A1為測(cè)點(diǎn)p1和T1所在工裝截面的截面積。試驗(yàn)壓力滯止參數(shù)

(4)

式中pa為環(huán)境大氣壓。試驗(yàn)溫度滯目參數(shù)

(5)

氣體流量

(6)

式中:q(λ)為氣動(dòng)函數(shù);A為火焰筒出口截面積。根據(jù)速度因數(shù)λ與靜壓總壓之比關(guān)系

(7)

(8)

利用式(3)～式(8)，即可通過(guò)試驗(yàn)實(shí)測(cè)值獲得火焰筒實(shí)際出口截面積A與常數(shù)K的乘積C，即

(9)

(10)

1.3 誤差分析

由于數(shù)據(jù)折算時(shí)假設(shè)流動(dòng)為絕熱等熵過(guò)程，忽略了試件中的流動(dòng)損失，真實(shí)狀態(tài)下C值還包含流動(dòng)損失系數(shù)ξ(p)[10]，因?yàn)樵囼?yàn)過(guò)程中僅針對(duì)入口壓力p1進(jìn)行調(diào)整，ξ(p)值的變化僅與入口壓力相關(guān)(試驗(yàn)數(shù)據(jù)顯示，在額定工況區(qū)間內(nèi)，該產(chǎn)品ξ(p)隨壓力的增加近似線性變大)，而實(shí)際p1值不可避免會(huì)與額定值存在偏差，當(dāng)考慮p1偏差時(shí)，C值可表示為

C=ξ(p)AK

(11)

(12)

(13)

(14)

由誤差傳遞計(jì)算得到，單個(gè)試件折合流量相對(duì)偏差值δ的絕對(duì)誤差

(15)

(16)

上述分析獲得了入口壓力偏差對(duì)試件折合流量相對(duì)偏差δ的影響關(guān)系，記試件流量絕對(duì)誤差Δδ的絕對(duì)值為τ，對(duì)試件特性的判定如圖2所示。

圖2 產(chǎn)品特性判定分析Fig.2 Determination analysis of product feature

若忽略數(shù)據(jù)折算誤差時(shí)，試件的相對(duì)流量偏差δ在±1.5%的區(qū)間之內(nèi)，認(rèn)為產(chǎn)品合格。實(shí)際試驗(yàn)過(guò)程中，若試驗(yàn)測(cè)得的δ值位于區(qū)間[(-1.5+τ)%，(1.5-τ)%]，則試件δ實(shí)際值必位于[-1.5%，+1.5%]，試件合格。同理，當(dāng)δ位于[-∞，-(1.5+τ)%]與[(1.5+τ)%，+∞]時(shí)，考慮誤差情況下，δ實(shí)際值也必然位于[-∞，-1.5%]與[+1.5%，+∞]，試件不合格；當(dāng)δ位于[-(1.5+τ)%，(-1.5+τ)%]與[(1.5-τ)%，(1.5+τ)%]時(shí)，試件可能合格，亦可能不合格，此時(shí)若實(shí)際試驗(yàn)入口壓力為正偏差，δ位于[-(1.5+τ)%，-1.5%]時(shí)，可判斷產(chǎn)品不合格(試驗(yàn)入口壓力越靠近額定值時(shí)，實(shí)際流量將越小，與平均折合流量的偏差絕對(duì)值將越大)；若實(shí)際試驗(yàn)入口壓力為正偏差，δ位于[(1.5-τ)%，1.5%]時(shí)，可判斷產(chǎn)品合格(試驗(yàn)入口壓力越靠近額定值時(shí)，實(shí)際流量約小，與平均折合流量的偏差絕對(duì)值將越小)。同理，若實(shí)際試驗(yàn)入口壓力為負(fù)偏差，實(shí)測(cè)δ位于[1.5%，(1.5+τ)%]時(shí)，可判斷產(chǎn)品不合格；實(shí)測(cè)δ位于[-1.5%，-(1.5-τ)%]時(shí)，可判斷產(chǎn)品不合格。下述兩種情況無(wú)法對(duì)產(chǎn)品特性進(jìn)行判定：①當(dāng)實(shí)際試驗(yàn)入口壓力為負(fù)偏差，實(shí)測(cè)δ位于[(1.5-τ)%，1.5%]、[-(1.5+τ)%，-1.5%]；②當(dāng)實(shí)際試驗(yàn)入口壓力為正偏差，實(shí)測(cè)δ位于[-1.5%，-(1.5-τ)%]、[1.5%，(1.5+τ)%]時(shí)。此時(shí)，需盡量縮小入口壓力偏差值，對(duì)該試件重復(fù)試驗(yàn)。

對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理的誤差分析表明：提高試驗(yàn)系統(tǒng)入口壓力精度可縮小不可判定區(qū)間，提高試驗(yàn)效率和質(zhì)量。

2 試驗(yàn)系統(tǒng)原理

系統(tǒng)原理如圖3所示，系統(tǒng)由氣源、截止閥、流調(diào)閥、流量計(jì)、集氣裝置及管路組成?？諝鈿庠从刹簧儆?個(gè)的容積4 m3、壓力不低于9 MPa高壓氣瓶組成(設(shè)計(jì)壓力35 MPa)，對(duì)于單個(gè)工況點(diǎn)試驗(yàn)氣源每秒鐘相對(duì)壓降小于0.045%，可認(rèn)為是恒壓，氣源截止閥后設(shè)置氣源壓力測(cè)點(diǎn)。為實(shí)現(xiàn)對(duì)入口壓力的精確控制，空氣通過(guò)兩臺(tái)電動(dòng)流調(diào)閥進(jìn)行粗調(diào)(TJ01)和精調(diào)(TJ02)，試驗(yàn)中先通過(guò)TJ01調(diào)節(jié)閥將集氣裝置內(nèi)壓力調(diào)至額定工況點(diǎn)附近，然后通過(guò)TJ02調(diào)節(jié)閥將最終壓力控制在要求范圍之內(nèi)。采用高壓大容量氣源可省去傳統(tǒng)方案中流調(diào)閥前設(shè)置的減壓器設(shè)備，從而減少了誘發(fā)氣流壓力波動(dòng)的來(lái)源，對(duì)提高入口壓力穩(wěn)定性及控制入口壓力的精度具有積極意義。

圖3 系統(tǒng)原理圖Fig.3 Schematic of experimental system

流量調(diào)節(jié)閥通過(guò)電動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)調(diào)節(jié)閥芯開(kāi)度，閥門(mén)采用等百分比調(diào)節(jié)方式，以保證在不同開(kāi)度時(shí)具有相同的調(diào)節(jié)精度。集氣裝置結(jié)構(gòu)原理如圖4所示，為提高產(chǎn)品入口區(qū)域流場(chǎng)壓力的精度與穩(wěn)定性，根據(jù)相關(guān)資料結(jié)合本試驗(yàn)自身特點(diǎn)，集氣裝置采用兩級(jí)擴(kuò)散整流方案，由一級(jí)擴(kuò)散段、二級(jí)擴(kuò)散段、平直段、一級(jí)整流柵、二級(jí)整流柵及產(chǎn)品固定工裝組成，產(chǎn)品入口截面設(shè)置總溫、總壓測(cè)點(diǎn)，對(duì)來(lái)流參數(shù)進(jìn)行監(jiān)測(cè)。

圖4 集氣裝置示意圖Fig.4 Schematic of gas collecting device

為保證氣流在平直段前得到較好的流場(chǎng)品質(zhì)，同時(shí)考慮擴(kuò)散段整體長(zhǎng)度，采用兩級(jí)擴(kuò)散方案。根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)[11-12]，為縮短長(zhǎng)度，擴(kuò)散角可取20°～30°，一級(jí)擴(kuò)散段長(zhǎng)度為360 mm，擴(kuò)張角選擇25°。一級(jí)擴(kuò)散段末端設(shè)置一級(jí)整流柵，將前端紊亂不均勻的氣流穩(wěn)定下來(lái)，衰減或降低流場(chǎng)中可能存在的漩渦或截面處的壓強(qiáng)梯度。通過(guò)一級(jí)擴(kuò)散和整流后，氣流速度的方向和大小具有較好的均勻度，為進(jìn)一步改善和提高流場(chǎng)品質(zhì)，設(shè)置二級(jí)擴(kuò)散段，為降低流速、減少能量損失，擴(kuò)散角一般為5°～8°之間，二級(jí)擴(kuò)散段擴(kuò)散角選擇7.5°，最大直徑與平直段直徑相等。

火焰筒流量試驗(yàn)過(guò)程中，為確保集氣裝置平直段內(nèi)空氣流速較低且分布均勻，氣流總壓與靜壓近似相等，取平直段內(nèi)平均氣流速度<5 m/s，結(jié)合該型火焰筒流量特性，平直段直徑D為600 mm。平直段長(zhǎng)度L與產(chǎn)品箱內(nèi)安裝狀態(tài)下的軸向長(zhǎng)度L1和直徑D有關(guān)，根據(jù)相關(guān)資料，L=L1+0.6D，圓整后平直段長(zhǎng)度取1 000 mm。平直段距離出口端面130 mm處設(shè)置總壓測(cè)點(diǎn)與總溫測(cè)點(diǎn)。

一級(jí)擴(kuò)散段出口與平直段入口處均安裝孔板式整流柵。根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)[13-14]，一般要求開(kāi)孔比，即整流孔總面積Ak與截面面積A2之比Ak/A2≈0.6～0.7。但根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，為保證整流柵強(qiáng)度，開(kāi)孔比不大于0.6，單孔直徑8 mm，開(kāi)孔比為0.55，整流柵厚度15 mm。

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

選取16臺(tái)火焰筒作為一組開(kāi)展空氣流量試驗(yàn)，圖5為入口壓力20 kPa，40 kPa，60 kPa和80 kPa下試驗(yàn)數(shù)據(jù)。試驗(yàn)數(shù)據(jù)顯示：試件入口壓力均值與額定工況點(diǎn)的偏差位于±0.05 kPa范圍之內(nèi)，入口壓力脈動(dòng)值隨入口壓力值的增大而增大，壓力脈動(dòng)相對(duì)值小于0.25%，充分驗(yàn)證了系統(tǒng)入口壓力的控制精度以及集氣裝置內(nèi)氣流品質(zhì)。

圖5 入口壓力p1與流量qm曲線Fig.5 Curves of inlet pressure p1 and flow qm

圖6為16臺(tái)試件在額定工況點(diǎn)下C值的實(shí)測(cè)值，由圖6可知，真實(shí)狀態(tài)下C值位于[167,177]的區(qū)間范圍內(nèi)，且隨入口壓力的升高而近似線性增大，當(dāng)試件入口壓力偏差為±0.05 kPa時(shí)，C值的相對(duì)誤差不大于±0.01%，系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)對(duì)產(chǎn)品高效、準(zhǔn)確的判定。

4 結(jié)論

通過(guò)上述研究，可以得到以下結(jié)論：

1)對(duì)火焰筒流量試驗(yàn)現(xiàn)有數(shù)學(xué)模型的誤差傳遞分析表明：受實(shí)際試驗(yàn)中流動(dòng)損失的影響，試驗(yàn)?zāi)Ｐ痛嬖诓荒軐?duì)試件真實(shí)特性進(jìn)行判定的區(qū)間，且試件入口壓力偏差越大，該區(qū)間范圍越寬。

圖6 火焰筒不同入口壓力下C值的變化Fig.6 Change of C value under different inlet pressure of flame tube

2)所建立的火焰筒流量試驗(yàn)系統(tǒng)在額定工況范圍內(nèi)，對(duì)試件入口壓力的控制精度可達(dá)±0.05 kPa，入口壓力脈動(dòng)相對(duì)值小于0.25%。

3)在現(xiàn)有系統(tǒng)控制精度下，C值的相對(duì)誤差不大于±0.01%，可實(shí)現(xiàn)對(duì)產(chǎn)品高效、準(zhǔn)確的判定。