高小龍 左永亮 龐春燕

摘 要：為了研究及全地下式污水處理廠群樁抗拔體系承載模式，從群樁體系抗拔承載模式入手，分析了樁間距對(duì)群樁抗拔承載力及土體應(yīng)力的影響規(guī)律，并對(duì)某大型全地下式污水處理廠抗拔體系進(jìn)行了設(shè)計(jì)。采用有限元分析方法，建立樁間距為5d、4d、3d和2d四種群樁及周圍土體模型，分析樁間距對(duì)群樁整體上拔承載力及樁間土破壞模式的影響;并建立某大型全地下式污水處理廠有無(wú)抗拔樁的整體模型，研究主體結(jié)構(gòu)整體受力及抗拔體系合理性。研究結(jié)果表明：在上拔荷載作用下，群樁基礎(chǔ)與單樁基礎(chǔ)的破壞模式不同，群樁基礎(chǔ)上拔承載力及破壞模式主要受樁間距的影響;群樁基礎(chǔ)樁間距小于3d后，其上拔承載力有著明顯的降低;全地下式污水處理廠抗拔承載力計(jì)算及其重要，大型地下結(jié)構(gòu)自身抗浮能力有限，不能滿足主體結(jié)構(gòu)受力及后期正常使用的要求，需要進(jìn)行抗浮體系設(shè)計(jì)，抗拔樁體系能夠較好的滿足基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的抗浮要求。

關(guān)鍵詞：群樁;全地下式;污水處理廠;抗浮

中圖分類號(hào)：TP393.08 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1671-2064（2019）10-0009-04

0 引言

伴隨著我國(guó)城市化建設(shè)速度的不斷加快，“人”和“地”之間的矛盾問(wèn)題尤為突出，其中污水處理廠等常常面臨著被城市擴(kuò)張所包圍的問(wèn)題。污水處理廠等一些公用設(shè)施，其本身有些對(duì)周圍環(huán)境不太友好的方面。傳統(tǒng)的污水處理廠均建設(shè)在地上，但是其自身所具有的視覺上的不雅、聽覺上的噪音、嗅覺上的臭味，與城市中密集的人口形成了較大的不協(xié)調(diào)和矛盾，將諸多大型公用設(shè)施往地下發(fā)展是一個(gè)很好的解決辦法[1-2]。

將污水處理廠建設(shè)到地下，可以充分利用的利用城市里的地下空間，地上建設(shè)成的綠色休閑公園又可將其對(duì)周圍環(huán)境的影響降到最低。芬蘭于1932年在其首都建設(shè)了全球第一個(gè)地下污水處理廠，瑞典于1942年建設(shè)了全球第一座現(xiàn)代化的地下污水處理廠，其他國(guó)家也陸續(xù)的建成了一些地下污水處理廠，在經(jīng)濟(jì)和環(huán)境上取得了較好的效益[3-4]。我國(guó)近些年在北京、廣州、青島等地也建成了一些污水處理廠，在此方面隨起步較晚，但是發(fā)展勢(shì)頭迅猛。

隨著技術(shù)水平的進(jìn)步和向地下要空間的需求，地下污水處理廠越做越大、越做越深，此時(shí)就面臨著地下結(jié)構(gòu)抗浮設(shè)計(jì)的問(wèn)題。對(duì)于地下“深”“大”結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)整體抗浮是一個(gè)不容忽視的問(wèn)題。本文擬從地下結(jié)構(gòu)群樁抗拔體系的承載模式入手，結(jié)合某大型地下污水處理廠具體工程實(shí)例，對(duì)此全地下污水處理廠的抗拔體系進(jìn)行研究。

1 地下污水處理廠結(jié)構(gòu)形式

地下污水處理廠從整體布置形式上分，可分為半地上式、半地上加蓋式、全地下式三種類型[5-6]，如圖1所示。半地上式污水處理廠，在空間有限的前提下充分的利用了土地空間，同時(shí)也有效的利用到了地下保溫效果。但是由于并未封口，所以沒有解決處理廠的環(huán)境影響問(wèn)題。半地上加蓋式污水處理廠是在半地上式增加了一個(gè)頂蓋，由于頂蓋的增加，形成一個(gè)可以封閉的空間，較好的解決了污水處理廠與周圍環(huán)境協(xié)調(diào)的問(wèn)題，同時(shí)將其頂蓋部分綠化后，形成了綠色公園等休閑場(chǎng)地，在有效提升公共資源利用率的同時(shí)，增加了土地的經(jīng)濟(jì)價(jià)值。同時(shí)，半地上加蓋式污水處理廠，在采光和通風(fēng)上可以充分利用到自然光和自然風(fēng)，具有較好的經(jīng)濟(jì)性。全地下式結(jié)構(gòu)對(duì)于底部空間和頂層空間利用率最高，對(duì)周圍環(huán)境影響最小，能夠與周圍環(huán)境完全融為一體，但是施工、通風(fēng)、照明等成本較高。

2 群樁抗拔體系承載模式分析

對(duì)于大型地下結(jié)構(gòu)工程，由于跨度較大，埋置深度較深，單根抗拔樁很難滿足結(jié)構(gòu)抗浮的需要，群樁抗拔體系是一種很好的選擇。群樁抗拔體系與單樁抗拔體系基本原理一致，但是群樁基礎(chǔ)在上拔荷載作用存在著相互之間的影響，進(jìn)而影響到群樁的整體承載力[7-9]。為了深入的研究抗拔樁樁間距對(duì)群樁抗拔體系承載模式的影響，取抗拔樁直徑，埋深6m，縱向和橫向等間距布置根抗拔樁，按照樁間距的不同分為四種工況，建立樁體和周圍土體有限元模型，如圖2所示。其中土質(zhì)參數(shù)取某濱海地下結(jié)構(gòu)抗拔樁所處的地質(zhì)條件，抗拔樁頂部以下2.2m為中粗砂土層，2.2m以下為強(qiáng)風(fēng)化巖。

基于上述有限元模型，研究各工況下抗拔樁的極限承載力，得到如圖3所示的結(jié)果。從圖3中可以看出，在的工況下群樁的極限抗拔承載力為3265.91kN，而當(dāng)樁間距減小至?xí)r，抗拔承載力已降低至2900.71kN，群樁極限抗拔承載力隨著樁間距的減小而呈現(xiàn)出較為明顯的降低趨勢(shì)。

為了量化分析樁間距對(duì)群樁抗拔承載力的影響程度，以樁間距的抗拔極限承載力為基準(zhǔn)，對(duì)四種工況的抗拔樁承載力進(jìn)行歸一化計(jì)算，得到如圖4所示結(jié)果。從圖4中可以看出，樁間距從減小至、、后，抗拔樁承載力分別降低了2%、5%、11%。

進(jìn)一步分析不同工況下群樁基礎(chǔ)上拔破壞模式，取不同工況下土體第三主應(yīng)力云圖進(jìn)行分析，如圖5所示。群樁基礎(chǔ)與單樁基礎(chǔ)不同，存在著樁間土，由于樁體與周圍土體摩擦力的作用，使得樁間土承受著周圍多個(gè)樁體的共同作用，進(jìn)而影響到基礎(chǔ)承載模式的變化。從圖5中可以看出，樁間距的減小，使得樁間土體應(yīng)力之間相互交叉和影響，有可能使得抗拔樁的破壞模式由單獨(dú)拔出破壞轉(zhuǎn)變?yōu)闃?樁間土整體破壞。

3 地下污水處理廠抗拔體系研究

3.1 工程概況

某濱海城市擬建設(shè)一座全地下式污水處理廠，主體結(jié)構(gòu)為鋼筋混凝土箱體，占地約201.4m×204m。主體結(jié)構(gòu)分上下兩層，負(fù)二層為設(shè)備層，負(fù)一層為操作層，結(jié)構(gòu)頂板上覆蓋有1.5m的上覆土，其上設(shè)置景觀層，如圖6所示。

此全地下式污水處理廠地處近海，上具有較多的淤泥質(zhì)土層，且地下水位較高，地下水位維持在2m標(biāo)高左右。所處位置具體土質(zhì)從上至下分布為：5m的吹填淤泥，4m淤泥質(zhì)粘土，9m中粗砂質(zhì)土層，以下即為基巖。

3.2 無(wú)抗拔體系時(shí)結(jié)構(gòu)受力分析

由于此地下污水處理廠所處位置地下水位較高，結(jié)構(gòu)埋置深度達(dá)到15.8m，且整體跨度較大，結(jié)構(gòu)所承受的上浮力較大。首先基于結(jié)構(gòu)原型尺寸，建立結(jié)構(gòu)及周圍土體的整體有限元模型，如圖7所示，進(jìn)而研究結(jié)構(gòu)在無(wú)抗拔體系協(xié)助抗浮情況下結(jié)構(gòu)整體的穩(wěn)定性。

無(wú)抗拔體系的地下污水處理廠主體結(jié)構(gòu)在地下水浮力作用下整體位移結(jié)構(gòu)如圖8所示，從圖8中可以看出，由于主題結(jié)構(gòu)跨度較大，浮力作用下最大豎向位移位于結(jié)構(gòu)中部位置，發(fā)生了中部隆起，中部最大豎向位移達(dá)到了0.2924m;由于沒有抗拔體系，主題結(jié)構(gòu)只能依靠自身及上覆土自重抵抗地下水浮力作用，從分析結(jié)構(gòu)來(lái)看，其結(jié)構(gòu)自身抗浮能力有限，不能滿足主體結(jié)構(gòu)受力及后期正常使用的要求。

無(wú)抗拔體系時(shí)主體結(jié)構(gòu)周圍土體剪應(yīng)力結(jié)果如圖9所示，從圖中可以看出，由于主體結(jié)構(gòu)側(cè)壁與土體具有較大的摩擦力，在浮力作用下主體結(jié)構(gòu)上浮，最大剪應(yīng)力位于主體結(jié)構(gòu)兩個(gè)側(cè)壁倒角部位。

3.3 抗拔體系設(shè)計(jì)

從上述分析可以看出，此全地下式污水處理廠在無(wú)抗拔體系時(shí)，單獨(dú)依靠自身及上覆土重量不足以抵抗地下水的上浮作用，會(huì)引起主題結(jié)構(gòu)的破壞。基于群樁抗拔承載力的分析結(jié)果，擬對(duì)此結(jié)構(gòu)設(shè)置抗拔樁，抗拔樁直徑為0.5m，間距為2.5m，樁長(zhǎng)6m。基于同樣的分析方法，采用有限元軟件建立帶有抗拔樁體系的結(jié)構(gòu)及周圍土體整體模型，如圖10所示。

設(shè)置抗拔樁后結(jié)構(gòu)整體豎向位移和土體剪應(yīng)力結(jié)果如圖11所示，從圖11中可以看出，結(jié)構(gòu)整體豎向位移降低到了4.239mm，遠(yuǎn)小于無(wú)抗拔樁時(shí)的0.2924m;土體最大剪應(yīng)力分布區(qū)域依舊分布在上下倒角部位，但是由于抗拔樁的存在，使得底部倒角部位最大剪應(yīng)力下移到了抗拔樁底部。

4 結(jié)語(yǔ)

（1）群樁基礎(chǔ)樁在上拔荷載作用下的破壞模式與單樁基礎(chǔ)不同，主要是由于群樁基礎(chǔ)樁間土受力的差異所造成，群樁基礎(chǔ)上拔破壞模式主要受樁間距的影響;（2）群樁基礎(chǔ)樁間距小于3d后，各樁之間相互影響較大，使得樁間土承載能力不足，進(jìn)而使得樁間土與樁體整體上拔破壞，也即過(guò)小的樁間距影響到了群樁基礎(chǔ)的整體抗拔能力;（3）全地下式污水處理廠抗拔問(wèn)題不可忽略，大型地下結(jié)構(gòu)自身抗浮能力有限，不能滿足主體結(jié)構(gòu)受力及后期正常使用的要求，需要進(jìn)行抗浮體系設(shè)計(jì)，抗拔樁體系能夠較好的滿足基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)的抗浮要求。

參考文獻(xiàn)

[1] 邵彥青，侯鋒，薛曉飛等.馬來(lái)西亞Pantai地下式污水處理廠工程設(shè)計(jì)特點(diǎn)[J].給水排水.2014，9：24-27.

Shao Yanqing， Hou Feng， Xue Xiaofei， et al. Characteristics of the design of the Pantai underground wastewater treatment plant in Malaysia [J]. Water and Wastewater Engineering，2014，9：24-27.

[2] 呂波，王文蕾，王志標(biāo)等.重慶市廣陽(yáng)島污水處理廠布置方案比選[J].水處理技術(shù).2014，40（1）：126-129.

Lv Bo， Wang Wenlei， Wang Zhibiao， et al. The exploration of layout scheme selection of Guangyang island sewage treatment plant in Chongqing [J]. Technology of water treatment，2014，40（1）：126-129.

[3] 汪傳新，邱維.廣州京溪地下污水處理廠建設(shè)實(shí)踐與思考[J].中國(guó)給水排水，2011，27（8）：10-13.

Wang Chuanxin， Qiu Wei. Construction practice and thinking of Guangzhou Jingxi underground WWTP [J].China water and wastewater，2011，27（8）：10-13.

[4] 吳月梅.地下式污水處理廠結(jié)構(gòu)方案[J].建筑與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，2015，6：33-35.

Wu Yuemei.The underground sewage treatment plant construction drawing design type [J]. Architectural and structural design，2015，6：33-35.

[5] 李成江.地下式污水處理廠的發(fā)展與關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題[J].給水排水，2016，41（8）：36-39.

Li Chengjiang.Development and key technologies for underground wastewater treatment plant [J]. Water and Wastewater Engineering，2016，41（8）：36-39.

[6] 孫世昌，汪翠萍，王凱軍.地下式污水處理廠的研究現(xiàn)狀及關(guān)鍵問(wèn)題探討[J].給水排水，2016，42（6）：37-41.

Sun Shichang， Wang Cuiping， Wang Kaijun. Research status of underground wastewater treatment plant and discussion on key issues [J]. Water and Wastewater Engineering，2016，42（6）：37-41.

[7] T Honda， Y Hirai， E Sato.Uplift capacity of belled and multi-belled piles in dense sand [J].Soils and Foundations，2011，51（3）：483-496.

[8] 王浩.擴(kuò)底抗拔樁樁端阻力的群樁效應(yīng)研究[J].巖土力學(xué)，2012，33（7）：2203-2208.

Wang Hao. Group effects of pile tip resistance of under-reamed piles on uplift loading. Rock and Soil Mechanics，2012，33（7）：2203-2208.

[9] 吳純?nèi)A.某全埋式地下車庫(kù)上浮破壞的計(jì)算分析及結(jié)構(gòu)加固[D].上海：同濟(jì)大學(xué)，2008.

Wu Chunhua.Floating Breakage Computation and Analysis of Embedding Garage and the Structural Retrofitting[D].Shanghai：Tongji University，2008.