于昭洋，胡志超，曹明珠，王申瑩，張 鵬，彭寶良

（1. 農業(yè)農村部南京農業(yè)機械化研究所，南京 210014； 2. 農業(yè)農村部現(xiàn)代農業(yè)裝備重點實驗室，南京 210014）

0 引 言

花生是中國重要的油料作物和蛋白資源，其常年種植面積、總產量均穩(wěn)居世界前兩位，是中國的優(yōu)勢農產品之一[1-2]。中國花生品種多樣、各主產區(qū)土壤條件及種植農藝差異顯著[3]。由于花生收獲機械結構復雜、品種和農藝適應差等綜合因素影響，目前中國花生機械化收獲水平僅為30.2%，并以小型收獲機械為主，制約了中國花生生產和國際競爭力[4-7]。近幾年，隨著傳統(tǒng)主產區(qū)及新疆、東北等地區(qū)規(guī)?；a發(fā)展，高效花生收獲設備需求迫切，國內相關研發(fā)團隊重點開展了大中型高效花生聯(lián)合收獲裝備研發(fā)，相繼研發(fā)出四行/六行軸流式、八行切流式全喂入聯(lián)合收獲設備[8-9]。發(fā)達國家花生收獲設備主要以大中型全喂入聯(lián)合收獲設備為主，美國ADAMS、KMC、COLOMBO等公司生產的牽引式和自走式花生收獲機，涵蓋了2～8行系列產品，技術成熟度高，但其生產模式、花生品種與中國存在差異且價格昂貴，難以適應中國花生生產實際需求[10-12]。

清選技術是花生收獲設備的核心技術，也是技術難度最大的作業(yè)環(huán)節(jié)，其性能直接影響整機的莢果含雜率和清選損失率[13-14]。與日趨成熟的花生半喂入聯(lián)合收獲相比，全喂入聯(lián)合收獲以干摘為主，清選物料混合物含水率較低，物料量較大，長雜、短雜、輕雜相對較多，土雜相對較少。由于清選物料含水率的差異、總量的差異、雜物成分的不同，花生半喂入作業(yè)模式的清選機構風篩組配的結構形式、結構參數(shù)并不能完全適用于全喂入聯(lián)合收獲。當前，國內涉及全喂入聯(lián)合收獲清選技術的研究文獻較少，已研發(fā)的樣機普遍存在纏膜掛秧、篩面堵塞等作業(yè)順暢性問題，果雜分離不清、風篩損失高等作業(yè)質量問題，批次清選處理量小的清選效率問題。由于上述問題的存在，多數(shù)設備增加了復選裝置進行二次清選，增加了整機成本。因此，如何提高清選作業(yè)順暢性和清選效率，降低含雜率和損失率等技術性能指標，是全喂入聯(lián)合收獲清選作業(yè)亟需重點攻克的技術難題。

本文以自行研制的切流式花生全喂入聯(lián)合收獲機為研究基礎，針對清選環(huán)節(jié)纏膜掛秧、篩面堵塞、果雜分離不清、損失率高等問題，運用理論分析與臺架試驗相結合的方法，確定清選機構的關鍵結構參數(shù)和作業(yè)參數(shù)，并開展清選作業(yè)質量試驗研究，以期為花生全喂入聯(lián)合收獲設備清選機構的設計提供參考。

1 總體結構及清選機理

全喂入撿拾聯(lián)合收獲為當前國內外“大型高效花生收獲”的主流技術。本文針對切流式全喂入花生聯(lián)合收獲設備的作業(yè)原理及結構特點，結合清選物料的基本物理特征及組成成分，設計風篩選式清選機構（圖 1a），并將其配置于自行研制的切流式全喂入聯(lián)合收獲樣機上，構建移動式田間收獲試驗平臺（圖 1b）[15-18]。如圖1a所示，清選機構主要由上層篩（桿篩）、下層篩（多階彈性篩和后篩）、抖草輪、偏心套、風機等組成。如圖1b所示，移動式試驗臺主要由撿拾臺、多級摘果滾筒、清選機構、氣力輸送機構、底盤系統(tǒng)、電液控制系統(tǒng)、工作參數(shù)采集系統(tǒng)等組成，試驗臺可為清選機構結構參數(shù)、作業(yè)參數(shù)的優(yōu)化提供試驗平臺。

圖1 清選機構及清選試驗臺結構簡圖Fig.1 Structure diagram of cleaning device and test platform

作業(yè)時，滾筒脫出物以料簾狀由桿篩前部1/3段進入清選機構，篩體在偏心套和擺臂作用下構成曲柄擺桿機構往復振動。長雜沿桿篩向后輸送，莢果、短雜、土雜穿過桿篩沿多階彈性篩向后輸送，輸送過程中，部分短雜、輕雜在風場作用下直接吹出機外，部分短雜、土雜透過多階彈性篩篩出機外；隨后，桿篩輸送長雜落至后篩中段，抖草輪旋轉并在風場作用下將大部分長雜拋至后篩末端；由多階彈性篩輸送來混合物料沿后篩面向后輸送，在抖草輪和風場作用下分散充滿后篩清選倉（上層為輕雜、短雜，底層為長雜、短雜、莢果）；最后，輕雜和部分短雜被主風機的氣流帶出機外，長雜和剩余短雜由后篩推送至機外，莢果在抖動過程中由后篩篩面漏下。

2 關鍵部件設計

2.1 曲柄擺桿機構設計

振動篩篩體由桿篩、多階彈性篩、后篩組成，3種篩體固連于同一篩框，篩框與各擺桿鉸接構成曲柄擺桿機構，從而實現(xiàn)果雜抖動分離。如圖2所示，振動篩通過鉸接點C、D與擺桿串聯(lián)，偏心套圓心B繞驅動軸軸心O轉動，帶動連桿AC，從而推動搖桿O1A繞點O1轉動，并通過連桿CD帶動搖桿O2D，實現(xiàn)連桿CD即振動篩往復振動。

圖2 清選機構運動及物料受力示意圖Fig.2 Schematic diagram of peanut force and cleaning device motion

曲柄擺桿機構設計時，為提高振動篩篩分效率、減小功率浪費，應使清選篩篩體做近似直線擺動，避免平面轉動[18]。因此，構件設計應滿足：O2D∥AC、O2D=BC、OBBC。前期樣機設計表明：O1A=140 mm，AB=80 mm，AC=200 mm，CD=970 mm，O2D=115 mm，曲柄半徑rOB=3～7 mm。

2.2 振動篩運動參數(shù)的確定

清選過程中桿篩、多階彈性篩主要作用為長雜分層、短雜及土雜初步分離，而莢果的透篩分離主要在后篩篩面完成，因此，首先從后篩篩面物料運動入手進行篩體運動參數(shù)分析。運用動態(tài)靜力學方法分析物料相對運動，為便于分析，取后篩篩面質心處的單顆莢果M進行受力分析，并近似認為篩體作直線擺動[18-19]。物料在篩面上運動有3種狀態(tài)，沿篩面下滑、上滑和由篩面躍起。圖2為莢果M沿篩面下行時受力情況[20-21]。在前期試驗基礎上設計篩面傾角α為8°，由于篩體做近似直線擺動，振動方向垂直于連桿O2D，β取值30°，氣流風向角θ為30°。

為使物料相對篩面下滑，必須滿足

僅考慮物料沿篩面下滑而無篩面跳動，則有

篩面對物料的摩擦力

式中P為莢果所受振動慣性力，N；F為篩面對莢果摩擦力，N；Q為莢果受到風機氣流作用力，N；N0為篩面對莢果支撐反力，N；m為莢果質量，kg；g為重力加速度，m/s2；α為篩面傾角，（°）；β為振動方向角，（°）；θ為氣流風向角，（°）；φ為篩面與莢果的靜摩擦角，試驗測得摩擦角φ為35°。聯(lián)立式（1）－（3）得

物料振動慣性力

物料氣力作用力[22]

式中λ為篩面振幅，m；ω為篩面角頻率，rad/s；t為時間，s；kp為花生莢果漂浮系數(shù)，0.085 m-1[22]；v為氣流相對速度，取值應小于莢果的最小懸浮速度，即8 m/s[22]。式（5）－式（6）帶入式（4），并取sinωt最大值1，求得篩面莢果M相對篩面下滑的條件

同理，可求得篩面莢果M相對篩面上滑的條件（上滑時F、P方向與圖2反向）

物料若能由篩面躍起，則必須滿足N0＜0，在圖2所示的受力狀態(tài)下，各運動參數(shù)帶入后，得Psin β+m g cosα即則該受力情況下物料不會跳離篩面。當F、P方向與圖2反向時，可求得將式（5）－式（6）帶入式（9），并取 sinωt最大值1，求得篩面莢果M躍起跳離篩面的條件

為充分利用篩子面積進行分離，并使莢果有較多機會透篩，應保證莢果相對篩面能上滑、下滑且下滑距離大于上滑距離（KX＞KS）；同時，篩面物料的躍起有利于疏松、分層，可使莢果有更多機會順利透篩[18-19]。因此，λω2應同時滿足物料相對篩面下滑、上滑和躍起的條件：λω2＞KX＞KS且 λω2＞KT，由此求得后篩篩面質心處的振動加速度aM=λω2＞17.52 m/s2。振動加速度越大，生產率越高，但過大時，莢果沿篩面速度過高，會產生越篩現(xiàn)象，降低分離能力，文獻檢索篩體的振動加速度一般小于2.5 g[18]，則振動加速度aM范圍

由于篩體做近似直線擺動，篩體任何部位的振幅與鉸接點 C的振幅相同，由圖 2可知，篩面振幅為λ≈rOB?AC/AB=7.5～17.5 mm，代入式（11）得 31.6 rad/s＜ω＜57.1 rad/s。曲柄OB轉動以帶動篩體振動，篩面振動角頻率ω與曲柄OB的角速度ωOB大小相同，可求得曲柄OB的轉速nOB為302 r/min＜nOB＜546 r/min，則篩體振動頻率f范圍

2.3 振動篩結構參數(shù)的確定

2.3.1 桿篩受力分析及結構參數(shù)的確定

清選物料主要包含長雜（長度＞50 mm）、短雜、輕雜、土雜、破碎果。試驗測得長雜占清選物料總質量50%以上，大量長雜的存在增加了清選物料層厚度及物料抖散、吹散、分層的難度。該清選機構在篩體上部配置鋸齒形桿篩，分離出部分長雜、推送長雜排向篩尾，減輕了下層篩體清選物料量，提高了清選機構風篩選能力。

桿篩由鋸齒板、篩管、支撐座組成，如圖3所示，篩管之間無橫檔連接，解決了篩面掛膜掛秧問題。圖3為篩體向右上方振動時受力情況，此時振動慣性力垂直分力與桿篩自身重力、物料壓力的方向一致，故該階段易出現(xiàn)疲勞失效。為保證桿篩在交變應力作用下不發(fā)生疲勞失效，本文運用達朗伯原理分析桿篩在交變載荷下彎曲應力[23]，確定在持久極限條件下桿篩的許用結構參數(shù)。以單個篩管為研究對象，篩體近似直線擺動，按照剛體慣性力力系的簡化原則，其慣性力力系可簡化為通過質心的合力P1，圖3受力分析可知篩管最大彎矩在支撐座固定端，此處彎矩Mo最大值為

圖3 桿篩結構及受力示意圖Fig.3 Schematic of pole sieve structure and force

最大彎曲正應力及持久極限條件為

式中W為抗彎截面系數(shù)，m3；ρ1為鋁合金質篩管密度，2.81×103kg/m3；λ為篩面振幅，按上文結果取最大值為17.5 mm；ω為篩面角頻率，取最大值為57.1 rad/s；σ-1為材料持久極限，223 MPa[24]；n為安全因素，取值3.8；β1為振動慣性力與篩面夾角，38°；r1為篩管的外圓半徑，6 mm；r2為篩管的內圓半徑，4 mm；試驗測得鋸齒板和長雜分布在每個篩桿的均布載荷q為6 N/m。

由式（13）－（17）求得支撐座固定端最大彎曲正應力為5×107L12、篩管往復振動而不發(fā)生疲勞破壞需滿足：L1≤1.1 m，綜合考慮桿篩、后篩位置配置關系，取L1=0.9 m；L2應小于最短長雜長度，取值35 mm。

2.3.2 多階彈性篩受力分析及結構參數(shù)的確定

多階彈性篩結構如圖4a所示，采用自激振、無橫檔設計，清選物料可順暢通過，破解了傳統(tǒng)桿篩掛膜掛秧、糊篩堵篩的難題。作業(yè)時，多階彈性篩隨篩框往復振動，彈指在振動載荷激勵下發(fā)生自身彈性振動，促使物料彈起、打散。

圖4 多階彈性篩結構示意圖Fig.4 Structure diagram of multi-stage elastic sieve

彈指在篩體往復振動下發(fā)生自激振（即彎曲變形），彈指振幅越大越利于物料打散，但振幅過大彈指末端會產生漏果。如圖4b所示，以單個彈指為研究對象，為簡化問題，忽略彈指下折彎部分彎曲變形及自重，將彈指所受慣性力力系簡化為通過上折彎部分質心的合力 P2，則彈指末端向上最大振幅w為[23]

式中 E為彈指彈性模量，206 GPa；I為彈指慣性矩，3.97 mm4；m2為彈指上折彎部分的質量，kg；r為彈指半徑，1.5 mm；ρ2為60Si2Mn彈簧鋼密度，7.85×103kg/m3；依據(jù)上文參數(shù)得δ值為48°，λ取最大值為17.5 mm，ω取最大值57.1 rad/s；代入式（18）－（19）得彈指末端向上最大振幅w=0.3l14。由于前后階篩面搭接處高度差為6 mm，為保證莢果不在搭接處掉落，應使搭接處最大間隙小于 8 mm，則彈指末端最大振幅 w≤2 mm，求得l1≤285 mm，綜合考慮多階篩面總長，本文取l1=210 mm。

2.3.3 后篩篩面結構參數(shù)的確定

后篩篩面選用推送、抖散作用較強的鋸齒篩，鋸齒篩具有單向輸送性，能夠較快的將清選雜物推送至機外。如圖5所示，物料在篩面上依靠篩體擺幅H的水平分量Hx和垂直分量Hy向后輸送，為使鋸齒篩可以逐齒推送物料，保證在篩面下行時前一級齒槽的物料能夠落入后一級齒槽內，則應滿足Hx＞W(wǎng)x，Hy＞W(wǎng)y；篩面下行時，齒正面對物料施加向前的推送力，造成物料反向回帶，為減輕齒正面對物料的反向推送作用，應使β2＞θ1；篩面上行時，物料依靠齒背面施加的推力向后拋送，為增強齒背推力作用，應使齒背垂直于篩體振動方向，同時，齒背高度應大于莖稈直徑。如圖 5所示，振動篩篩體最小擺幅H（振幅λ的2倍）為15 mm，后篩振動方向與水平面夾角 β2為 38°，為保證后篩有效逐級輸送，則Wx=11 mm，Wy=9 mm，θ1=36°，θ2=92°。

圖5 后篩篩面結構及物料運動軌跡示意圖Fig.5 Schematic of behind sieve structure and material motion trail

3 清選性能試驗

3.1 試驗條件和試驗方案

試驗于2018年9月在江蘇省宿遷市八集鎮(zhèn)試驗基地進行。試驗花生品種為“天府 9號”，單壟雙行種植，壟距800 mm，行距300 mm，產量4 500 kg/hm2。試驗在樣機實車上進行，將清選機構配置于全喂入聯(lián)合收獲機上，試驗員駕駛整機在田間進行收獲試驗。選取地勢平坦地塊，前期由挖掘機收獲后鋪放于田間，待莢果平均含水率降至 30%時進行試驗，割臺每次收獲八行花生；前進速度為0.6 m/s，由中間變速輪式無級變速器控制。

在前期單因素試驗觀察和理論分析基礎上，選取對清選性能影響較大的振動篩振幅A、振動頻率B、主風機轉速C等作為試驗因素。其他試驗參數(shù)為篩面寬度1.2 m、后篩長度 650 mm及篩片間距 35 mm、副風機轉速1 600 r/min及其氣流風向角36°。試驗以清選損失率T1、莢果含雜率T2作為清選作業(yè)指標，開展3因素3水平正交試驗，試驗因素與水平見表1，振幅、振動頻率的取值范圍由文中理論分析值選定，主風機轉速取值范圍依據(jù)前期單因素試驗分析結果選定。試驗過程保持發(fā)動機輸出轉速不變，通過更換偏心套調節(jié)振幅，通過更換不同直徑的振動篩帶輪調節(jié)振動頻率，通過更換不同直徑的風機帶輪調節(jié)風機轉速。

表1 試驗因素與水平Table 1 Factors and levels

3.2 試驗指標測試方法

清選損失率和莢果含雜率參考中華人民共和國農業(yè)行業(yè)標準-花生收獲機質量評價技術規(guī)范（NY/T502-2016）進行測試。

每個因素組合方案進行 3次重復試驗，分別測試每次試驗清選損失率、莢果含雜率，取平均值。試驗前清空料倉及機內雜物，清除測試區(qū)地面的翻曬自然落果，每行走35 m為一次試驗。清選損失率測定用接料板和編織網(wǎng)袋分別接取篩下和篩尾排出物，挑選排出物中莢果為清選損失；莢果含雜率測定由料倉內莢果取樣計算，每次取樣不少于料倉莢果總量的三分之一。

各指標具體計算方法如下

1）清選損失率T1

式中T1為清選損失率，%；Q1為篩下、篩尾排出物中莢果的質量，g；Q2為測試區(qū)地面上莢果的質量，g；Q3為摘果滾筒排出秧蔓中夾帶的莢果質量，g；Q4為花生秧蔓上未摘莢果的質量，g；Q5為料倉內莢果的質量，g。

2）莢果含雜率T2

式中T2為莢果含雜率，%；W1為取樣中仁果和果殼破損及果殼開裂莢果質量，g；W2為取樣中完好莢果質量，g；W3為取樣中雜質質量，g。

3.3 結果與分析

正交試驗方案[25-27]及試驗結果如表2所示。運用IBM SPSS Statistics 22 軟件對試驗結果進行數(shù)據(jù)處理和統(tǒng)計分析[28-29]。

3.3.1 各因素對清選性能指標的影響

正交試驗極差分析結果見表2。分析結果表明：各因素對清選損失率影響的主次順序為振幅、主風機轉速、振動頻率，較優(yōu)參數(shù)組合方案為 A1C2B2；各因素對籽粒含雜率影響的主次順序為主風機轉速、振動頻率、振幅，較優(yōu)參數(shù)組合方案為C3B3A2。

正交試驗方差分析結果見表3。分析結果表明：各因素對 2個指標的影響程度不同，對于清選損失率指標，在 95%的置信度下，振幅、主風機轉速影響非常顯著（P＜0.01），振動頻率影響較為顯著（P＜0.05）；對于莢果含雜率指標，在 95%的置信度下，主風機轉速影響非常顯著（P＜0.05），振動頻率影響較為顯著（P＜0.01），振幅影響不顯著。

表2 試驗方案與結果Table 2 Experimental layout and results

表3 正交試驗方差分析Table 3 Variance analysis of orthogonal experiment

3.3.2 各因素的綜合優(yōu)化

為了得到理想的清選效果，需同時滿足清選損失率、莢果含雜率盡可能達到最小，通過上述試驗分析可知，振幅、振動頻率、主風機轉速等因素對 2個清選作業(yè)指標影響的主次作用順序和顯著性不同、較優(yōu)參數(shù)組合也不同。為進一步分析 3個因素對清選作業(yè)質量的綜合影響，采用模糊綜合評價方法進行綜合優(yōu)化分析[30-32]，選出使2個清選作業(yè)指標都盡可能較優(yōu)的參數(shù)組合。

由于 2個指標的數(shù)量級和量綱各不相同，應用模糊綜合評價方法建立 2個指標隸屬度模型，求得其同數(shù)量級、無量綱的隸屬度值。清選損失率、莢果含雜率均為偏小型指標，即越小越好，其隸屬度模型見式（22）。

式中tin分別為第n次試驗測得指標Ti的隸屬度值；Timax為指標Ti的最大值；Timin為指標 Ti的最小值；Tin為第n次試驗指標 Ti的值。由式（22）求得清選損失率、莢果含雜率的隸屬度值t1n、t2n，見表4。由2個指標隸屬度值構成的模糊關系矩陣Tt為

由正交試驗結果可知，清選損失率滿足作業(yè)標準要求，而莢果含雜率超出了作業(yè)標準要求，為盡可能多的降低莢果含雜率指標，本文設定莢果含雜率權重偏大為0.6、清選損失率權重偏小為0.4，由此構成的權重分配集為：W=[0.4 0.6]。由模糊矩陣Tt與權重分配集W經(jīng)模糊變換得到模糊綜合評價值集 U，其中 U=W·Tt，由此求得各試驗方案的綜合評分值見表4。

表4 綜合評分值Table 4 Values of comprehensive evaluation

將綜合評分結果進行極差分析（見表5），分析結果表明，各因素綜合影響清選作業(yè)質量的主次順序為主風機轉速、振幅、振動頻率，較優(yōu)參數(shù)組合方案為C3A2B3，即主風機轉速為2 100 r/min、振幅為12.5 mm、振動頻率為9 Hz；將綜合評分結果進行方差分析（見表6），分析結果表明，在 95%的置信度下，主風機轉速對清選作業(yè)質量的影響非常顯著（P＜0.01），振幅、振動頻率對清選作業(yè)質量的影響較為顯著（P＜0.05）。

表5 綜合評分極差分析Table 5 Range analysis of comprehensive scores

表6 綜合評分方差分析Table 6 Variance analysis of comprehensive scores

3.4 試驗驗證

由于正交試驗方案中并未包含綜合優(yōu)化后的較優(yōu)參數(shù)組合，為保證優(yōu)選結果的準確性，選取該較優(yōu)參數(shù)組合即主風機轉速為2 100 r/min、振幅為12.5 mm、振動頻率為9 Hz時開展驗證試驗。為消除隨機誤差，試驗重復3次，取其平均值作為試驗驗證值，測得試驗結果為清選損失率5.03%，莢果含雜率5.39%。通過與其他正交試驗方案結果對比分析可知，優(yōu)選后的清選機構的綜合作業(yè)質量優(yōu)于其他參數(shù)組合下的作業(yè)性能。

4 討 論

本文以全干花生在切流式摘果作用下形成的物料混合物為清選對象，設計風篩選式清選機構，并將其配置在自走式聯(lián)合收獲機上，開展田間試驗。本文在前期單因素試驗和理論分析基礎上，選取了對清選性能影響較大的主風機轉速、振動篩振幅、振動頻率等進行試驗研究。由于收獲期和基地條件限制，尚未進一步考察花生品種、花生干濕狀態(tài)、喂入量、前進速度對清選效果的影響。

該清選機構的桿篩、多階彈性篩、后篩均為無橫檔設計，且彈性篩能夠較快打散物料，增加雜余穿透篩體能力，此結構形式和結構參數(shù)下，較少出現(xiàn)纏膜掛秧、篩面堵塞現(xiàn)象，作業(yè)順暢性較好。另外，該清選機構還存在一些問題，試驗發(fā)現(xiàn)由地勢起伏而引起的清選機構橫向側傾對清選效果有一定影響，分析由于清選機構橫向側傾導致物料向篩面一側匯集，增加了此側篩面的清選負荷，從而降低了清選作業(yè)質量，后續(xù)研發(fā)中擬在多階彈性篩面增加導流板解決該問題；多階彈性篩的彈指末端高低起伏易導致篩面漏果，擬優(yōu)化加工工藝，將彈指與支撐管裝配并折彎后再進行熱處理，更易保證彈簧鋼質彈指末端高度的一致性。

5 結 論

1）本文研制了一種適用于切流式花生全喂入聯(lián)合收獲作業(yè)的風篩選式清選機構，其主要由桿篩、多階彈性篩、后篩、抖動輪、偏心套、風機等組成，有效解決了在大喂入量高效收獲工況下清選環(huán)節(jié)存在的果雜分離不清、損失率高、纏膜掛秧、篩面堵塞等問題。

2）提出了物料相對篩面向上滑動、向下滑動、從篩面躍起的極限條件，為保證莢果順利穿透后篩，振動篩主要運動參數(shù)的選取范圍為振動加速度17.5～24.5 m/s2，曲柄轉速302～546 r/min，篩面振幅7.5～17.5 mm。分析了桿篩、多階彈性篩在交變載荷下彎曲應力、彎曲變形，求得桿篩長度0.9 m，篩管間距35 mm，多階彈性篩的單階篩面長度為210 mm。后篩篩面選用推送、抖散作用較強的單向輸送鋸齒篩。

3）影響清選機構的綜合作業(yè)質量的主次作用因素為主風機轉速、振動篩振幅、振動頻率，較優(yōu)參數(shù)組合為主風機轉速為2 100 r/min、振動篩振幅為12.5 mm、振動頻率為9 Hz；此時清選損失率5.03%，莢果含雜率5.39%。