葛舉生

(國(guó)電南京自動(dòng)化股份有限公司，南京 210032)

0 引言

輔機(jī)故障減負(fù)荷RB(runback)試驗(yàn)的目的是考核當(dāng)機(jī)組部分重要輔機(jī)(一次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)、送風(fēng)機(jī)、磨煤機(jī)、給水泵、空預(yù)器等)發(fā)生故障跳閘，導(dǎo)致機(jī)組的帶負(fù)荷能力降低或影響機(jī)組的安全運(yùn)行時(shí)，通過(guò)協(xié)調(diào)模擬量控制系統(tǒng)(MCS)、爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)(FSSS)、輔機(jī)順序控制系統(tǒng)(SCS)等主要子控制系統(tǒng)動(dòng)作，快速將機(jī)組負(fù)荷降低到預(yù)設(shè)的RB目標(biāo)負(fù)荷并保證機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行的能力。RB試驗(yàn)的品質(zhì)指標(biāo)是RB期間爐膛負(fù)壓、主蒸汽溫度、再熱蒸汽溫度等主要參數(shù)波動(dòng)不危及機(jī)組運(yùn)行安全、不引起機(jī)組保護(hù)動(dòng)作跳閘[1]。

與其他爐型相比，W型火焰鍋爐因在燃用無(wú)煙煤方面具有獨(dú)特優(yōu)勢(shì)，得到了世界范圍內(nèi)的廣泛采用[2]。與普通煤粉鍋爐不同，此類型鍋爐爐膛斷面與容積較大、爐膛結(jié)構(gòu)復(fù)雜、燃燒火焰不集中、燃料較難著火、不投油最低穩(wěn)燃負(fù)荷較高，因此RB期間需特別注意投油穩(wěn)燃控制。由于無(wú)煙煤硬度較高，煤粉需要磨制得相對(duì)較細(xì)，W型火焰鍋爐多配置雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)制粉系統(tǒng)[2]。該制粉系統(tǒng)的入爐煤量不能直接由給煤機(jī)給煤量反映，一般只能根據(jù)容量風(fēng)量、風(fēng)門(mén)開(kāi)度、一次風(fēng)壓、煤倉(cāng)料位等參數(shù)進(jìn)行模擬計(jì)算、近似表征[3]。間接計(jì)算的入爐煤量與實(shí)際進(jìn)入爐膛的煤量會(huì)存在一定偏差，容易導(dǎo)致風(fēng)煤比、水煤比失調(diào)，造成機(jī)組主要運(yùn)行參數(shù)波動(dòng)大，鍋爐燃燒不穩(wěn)定，嚴(yán)重時(shí)甚至影響機(jī)組運(yùn)行的安全性。這也給該類型機(jī)組RB試驗(yàn)的成功實(shí)施造成了很大影響。

圖1 煤粉燃燒器及油槍布置示意Fig.1 Layout of pulverized coal burner and oil burner

在各項(xiàng)RB試驗(yàn)中，一次風(fēng)機(jī)RB是風(fēng)險(xiǎn)比較高的試驗(yàn)項(xiàng)目。文中介紹某600 MW超臨界W型火焰鍋爐一次風(fēng)機(jī)RB控制策略，針對(duì)一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題提出了優(yōu)化控制方案，優(yōu)化后再次進(jìn)行了一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)，控制策略的應(yīng)用效果良好，機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定。

1 機(jī)組主要設(shè)備概述

鍋爐采用東方鍋爐(集團(tuán))股份有限公司制造的DG-1852/25.31-Ⅱ8型超臨界參數(shù)、W型火焰燃燒、垂直管圈水冷壁變壓直流鍋爐，為單爐膛露天島式布置，燃用無(wú)煙煤，一次再熱，平衡通風(fēng)，固態(tài)排渣，全鋼架，全懸吊結(jié)構(gòu)，∏型鍋爐。汽輪機(jī)采用上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的超臨界、中間一次再熱、三缸四排汽、單軸、雙背壓、凝汽式、八級(jí)回?zé)?、反?dòng)式汽輪機(jī)，型號(hào)為N600-24.2/566/566，額定出力為600 MW，額定轉(zhuǎn)速為3 000 r/min。發(fā)電機(jī)采用上海電機(jī)廠生產(chǎn)的QFSN-600-2型汽輪發(fā)電機(jī)，是汽輪機(jī)直接拖動(dòng)的隱極式、二級(jí)、三相同步發(fā)電機(jī)。風(fēng)煙系統(tǒng)配置2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式送風(fēng)機(jī)，2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)，2臺(tái)動(dòng)葉可調(diào)軸流式一次風(fēng)機(jī)和2臺(tái)容克式空氣預(yù)熱器。控制系統(tǒng)采用maxDNA大型分散控制系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)機(jī)組一體化控制。

機(jī)組采用雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)，每臺(tái)爐配6臺(tái)雙進(jìn)雙出鋼球磨煤機(jī)。每臺(tái)磨煤機(jī)帶4個(gè)雙旋風(fēng)煤粉濃縮燃燒器。24個(gè)煤粉燃燒器順列布置在下?tīng)t膛的前后墻爐拱上，前、后墻各12個(gè)。每個(gè)煤粉燃燒器配1支簡(jiǎn)單機(jī)械霧化油槍(即24支，A1/A2/A3/A4，…，F(xiàn)1/F2/F3/F4)，如圖1所示。油槍緊靠煤粉噴嘴布置，用于點(diǎn)火和低負(fù)荷穩(wěn)燃，高能點(diǎn)火器直接點(diǎn)燃#0輕柴油，設(shè)計(jì)總?cè)萘繛?0%鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量(BMCR)輸入熱量。鍋爐采用富氧微油點(diǎn)火系統(tǒng)，微油點(diǎn)火燃燒器共8個(gè)，對(duì)應(yīng)鍋爐的B(B1/B2/B3/B4)，E(E1/E2/E3/E4)磨煤機(jī)。

2 一次風(fēng)機(jī)RB控制策略分析

2.1 一次風(fēng)機(jī)RB功能投退條件

除了常規(guī)的手動(dòng)投入功能，一次風(fēng)機(jī)RB還設(shè)計(jì)了自動(dòng)投入功能，避免因運(yùn)行人員忘記投入RB功能給機(jī)組帶來(lái)的安全隱患。

2.1.1 自動(dòng)投入條件(與)

(1)負(fù)荷>340 MW；

(2)協(xié)調(diào)控制方式。

自動(dòng)投入條件滿足后，脈沖3 s，自動(dòng)投入RB功能。

2.1.2 手動(dòng)投入條件(與)

(1)手動(dòng)投入按鈕，脈沖3 s；

(2)負(fù)荷>340 MW；

(3)協(xié)調(diào)控制方式或汽機(jī)跟隨方式。

手動(dòng)投入條件滿足后，運(yùn)行人員可手動(dòng)投入RB功能。

RB功能投入后，任意一臺(tái)一次風(fēng)機(jī)跳閘則觸發(fā)一次風(fēng)機(jī)RB。

2.1.3 一次風(fēng)機(jī)RB復(fù)位條件(或)

(1)手動(dòng)復(fù)位按鈕；

(2)負(fù)荷<300 MW；

(3)不在協(xié)調(diào)控制方式且不在汽機(jī)跟隨方式。

2.2 一次風(fēng)機(jī)RB跳磨投油控制策略設(shè)計(jì)

為保證一次風(fēng)機(jī)RB過(guò)程中鍋爐燃燒穩(wěn)定，根據(jù)燃燒器的排列布置方式，一次風(fēng)機(jī)RB動(dòng)作后將觸發(fā)FSSS執(zhí)行跳磨投油邏輯。

跳磨之前由邏輯自動(dòng)判斷當(dāng)前磨煤機(jī)運(yùn)行數(shù)量，若運(yùn)行磨煤機(jī)數(shù)量大于3臺(tái)，則執(zhí)行如下跳磨程序：RB動(dòng)作，立即跳閘1臺(tái)磨煤機(jī)；5 s后跳閘第2臺(tái)磨煤機(jī)； 20 s后，若熱一次風(fēng)母管壓力低于5 kPa，則跳閘第3臺(tái)磨煤機(jī)；跳磨順序?yàn)镈，C，F(xiàn)磨煤機(jī)。

若運(yùn)行磨煤機(jī)數(shù)量≤3臺(tái)，則不執(zhí)行跳磨邏輯。

在執(zhí)行跳磨邏輯的同時(shí)，每隔10 s投入1對(duì)正在運(yùn)行的磨煤機(jī)燃燒器所對(duì)應(yīng)的油槍，共投入12對(duì)油槍。投油順序?yàn)椋篍(E1/E4)，E(E2/E3)，A(A2/A3)，A(A1/A4)，F(xiàn)(F2/F4)，F(xiàn)(F1/F3)，C(C1/C4)，C(C2/C3)，B(B2/B3)，B(B1/B4)，D(D1/D4)，D(D2/D3)。

2.3 一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)時(shí)的特殊控制策略

(1)一次風(fēng)機(jī)RB時(shí)，由于鍋爐瞬間失去大量燃料，燃燒工況劇烈惡化，爐膛負(fù)壓產(chǎn)生較大波動(dòng)，為保證正常投油穩(wěn)燃，需屏蔽投油允許條件中的“爐膛負(fù)壓正常(-800～600 Pa)”條件；

(2)一次風(fēng)機(jī)RB時(shí)，需要投12對(duì)油槍，雖然聯(lián)啟了備用供油泵，但依然會(huì)導(dǎo)致短時(shí)間燃油母管壓力低，為避免此時(shí)觸發(fā)油燃料跳閘(OFT)、導(dǎo)致投油失敗，需屏蔽OFT條件中的“燃油母管壓力低低”保護(hù)；

(3)一次風(fēng)機(jī)RB時(shí)，為避免爐膛負(fù)壓波動(dòng)對(duì)火檢的信號(hào)干擾導(dǎo)致觸發(fā)主燃燒跳閘(MFT)，屏蔽MFT條件中的“失去臨界火焰”保護(hù)。

為防止RB發(fā)生時(shí)因控制參數(shù)或動(dòng)作指令變化較快而反饋較慢造成的偏差大引起自動(dòng)退出和影響自動(dòng)調(diào)節(jié)品質(zhì)的情況，RB發(fā)生時(shí)需屏蔽一些主要控制指令與反饋信號(hào)偏差大則自動(dòng)回路切至手動(dòng)的功能：

(1)屏蔽汽機(jī)主控偏差大(壓力偏差)切手動(dòng)；

(2)屏蔽給水主控偏差大(給水量偏差、轉(zhuǎn)速偏差)切手動(dòng)；

(3)屏蔽引風(fēng)機(jī)控制偏差大(爐膛負(fù)壓偏差、動(dòng)葉指令與反饋偏差)切手動(dòng)；

(4)屏蔽一次風(fēng)機(jī)控制偏差大(熱一次風(fēng)母管壓力偏差、動(dòng)葉指令與反饋偏差)切手動(dòng)；

(5)屏蔽所有磨煤機(jī)容量風(fēng)門(mén)偏差大(容量風(fēng)門(mén)開(kāi)度指令與反饋偏差)切手動(dòng)；

(6)屏蔽過(guò)、再熱減溫水控制偏差大(溫度偏差、調(diào)門(mén)開(kāi)度指令與反饋偏差)切手動(dòng)。

2.4 一次風(fēng)機(jī)RB動(dòng)作后的控制方式切換

(1)協(xié)調(diào)控制。鍋爐主控切手動(dòng)，機(jī)組進(jìn)入汽機(jī)跟隨方式運(yùn)行；為防止機(jī)組負(fù)荷反調(diào)，RB期間汽機(jī)主控指令閉鎖增；考慮到試驗(yàn)過(guò)程中鍋爐動(dòng)態(tài)總?cè)剂狭繜o(wú)法精確計(jì)算，將燃料主控切手動(dòng)，根據(jù)跳磨數(shù)量開(kāi)環(huán)控制實(shí)際燃料量，RB控制側(cè)重于維持鍋爐燃燒穩(wěn)定。

(2)壓力控制。強(qiáng)制切為滑壓運(yùn)行，滑壓速率由正常運(yùn)行的0.3 MPa/min切為1.5 MPa/min，20 s內(nèi)壓力設(shè)定值跟蹤當(dāng)前實(shí)際壓力，20 s后壓力設(shè)定值按RB設(shè)定滑壓速率滑至目標(biāo)壓力(目標(biāo)壓力為負(fù)荷指令對(duì)應(yīng)的滑壓曲線)。

(3)燃燒控制。為防止系統(tǒng)漏風(fēng)造成一次風(fēng)壓降低，聯(lián)鎖關(guān)閉已停運(yùn)磨煤機(jī)容量風(fēng)門(mén)、旁路風(fēng)門(mén)、熱一次風(fēng)入口關(guān)斷門(mén)、冷一次風(fēng)入口關(guān)斷門(mén)、密封風(fēng)門(mén)、分離器出口閥；聯(lián)鎖關(guān)閉一次風(fēng)機(jī)出口聯(lián)絡(luò)門(mén)，聯(lián)鎖關(guān)閉跳閘一次風(fēng)機(jī)對(duì)應(yīng)的空預(yù)器出口熱一次風(fēng)門(mén)；超馳關(guān)閉燃盡風(fēng)調(diào)節(jié)閥。

(4)給水控制。給水流量設(shè)置低限為850 t/h，給水指令三階慣性時(shí)間由正常運(yùn)行時(shí)的20 s切為3 s。

(5)燃油控制。為維持燃油母管壓力，保證能夠正常投油穩(wěn)燃，聯(lián)鎖啟動(dòng)備用的供油泵，頻率開(kāi)至50 Hz。

(6)汽溫控制。為防止蒸汽溫降幅度過(guò)大，當(dāng)RB發(fā)生時(shí)，超馳關(guān)閉過(guò)/再熱減溫水調(diào)節(jié)閥(脈沖30 s)；隨后根據(jù)汽溫變化，重新開(kāi)始自動(dòng)調(diào)節(jié)。

(7)運(yùn)行風(fēng)機(jī)控制。在自動(dòng)狀態(tài)運(yùn)行一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉，超馳控制開(kāi)10 s，開(kāi)度變化速率為5%/s，開(kāi)度上限為85%；聯(lián)鎖關(guān)小引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度(變參數(shù)：若RB發(fā)生時(shí)負(fù)荷為600 MW則2臺(tái)引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度共關(guān)小10%，若RB發(fā)生時(shí)負(fù)荷為400 MW則2臺(tái)引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度共關(guān)小5%)，3 s后聯(lián)鎖關(guān)小送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度(變參數(shù)：若RB發(fā)生時(shí)負(fù)荷為600 MW則2臺(tái)送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度共關(guān)小4%，若RB發(fā)生時(shí)負(fù)荷為400 MW則2臺(tái)送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度共關(guān)小2%)；因部分風(fēng)量測(cè)點(diǎn)不準(zhǔn)，為防止總風(fēng)量異常波動(dòng)導(dǎo)致送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉調(diào)節(jié)失穩(wěn)，進(jìn)而引起爐膛負(fù)壓大幅波動(dòng)、影響機(jī)組安全運(yùn)行，RB期間，將總風(fēng)量控制切手動(dòng)；

(8)吹灰控制。因RB期間需要投油穩(wěn)燃，為避免發(fā)生空預(yù)器著火事故，需投入空氣預(yù)熱器吹灰器，同時(shí)退出其他吹灰器。

3 一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)過(guò)程分析與優(yōu)化

3.1 一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)過(guò)程分析

試驗(yàn)前，機(jī)組在595.0 MW負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行，實(shí)際主蒸汽(以下簡(jiǎn)稱主汽)壓力維持在23.80 MPa，所有磨煤機(jī)均正常運(yùn)行。

一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)條件具備后，于2018年4月19日進(jìn)行了該項(xiàng)試驗(yàn)。11:28:55運(yùn)行人員手動(dòng)停運(yùn)A一次風(fēng)機(jī)，隨即觸發(fā)一次風(fēng)機(jī)RB，協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)切至汽機(jī)跟隨模式，鍋爐主控切手動(dòng)、燃料主控切手動(dòng)；11:31:06，負(fù)荷低于300.0 MW，一次風(fēng)機(jī)RB自動(dòng)復(fù)位。試驗(yàn)過(guò)程持續(xù)131 s，一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)取得成功。一次風(fēng)機(jī)RB工況下機(jī)組各主要參數(shù)變化見(jiàn)表1。

表1 一次風(fēng)機(jī)RB工況下主要參數(shù)Tab.1 Main parameters of primary fan under RB condition

注：再熱蒸汽溫度簡(jiǎn)稱為再熱汽溫。

3.1.1 負(fù)荷、燃料量、給水量變化分析

RB期間燃料量及給水量變化趨勢(shì)如圖2所示。

圖2 RB期間燃料量及給水量變化趨勢(shì)Fig.2 Change trend of fuel quantity and water supply during RB

圖2中第46 s時(shí)一次風(fēng)機(jī)RB動(dòng)作，立即聯(lián)跳D磨煤機(jī)，第51 s時(shí)聯(lián)跳C磨煤機(jī)，第66 s時(shí)因一次風(fēng)壓低于5 kPa，聯(lián)跳F磨煤機(jī)，燃料量從213 t/h降至132 t/h。RB動(dòng)作283 s后，機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定在410.0 MW附近，燃料量穩(wěn)定在111 t/h，給水量穩(wěn)定在1 197 t/h。由于機(jī)組降負(fù)荷過(guò)程中需要克服鍋爐金屬的蓄熱量，因此水煤比的控制是先升高然后逐步恢復(fù)正常數(shù)值(8.1)。

3.1.2 爐膛負(fù)壓變化分析

RB期間爐膛負(fù)壓變化趨勢(shì)如圖3所示。圖3中第46 s時(shí)一次風(fēng)機(jī)RB動(dòng)作，第66 s時(shí)爐膛負(fù)壓第1次波谷-1 693 Pa，第84 s時(shí)爐膛負(fù)壓第1次波峰24 Pa，第126 s時(shí)爐膛負(fù)壓第2次波谷-491 Pa，此后負(fù)壓逐漸回升，RB復(fù)位時(shí)，負(fù)壓為-274 Pa，此后負(fù)壓基本穩(wěn)定。

圖3 RB期間爐膛負(fù)壓變化趨勢(shì)Fig.3 Change trend of furnace negative pressure during RB

3.1.3 蒸汽溫度變化分析

RB期間蒸汽溫度變化趨勢(shì)如圖4所示。圖4中第46 s時(shí)一次風(fēng)機(jī)RB動(dòng)作，一次風(fēng)機(jī)RB動(dòng)作36 s內(nèi)，主/再熱汽溫沒(méi)有發(fā)生大幅變化。這主要是由于鍋爐受熱面蓄熱釋放以及水煤比調(diào)整的原因；RB動(dòng)作復(fù)位后，主汽溫從動(dòng)作前的569.7 ℃最低降至563.4 ℃；再熱汽溫從動(dòng)作前的570.6 ℃最低降至550.4 ℃，主/再熱汽溫變化幅度滿足汽輪機(jī)運(yùn)行要求。

圖4 RB期間主/再熱汽溫變化趨勢(shì)Fig.4 Change trend of main/reheat steam temperature during RB

需要注意的是，雖然一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)取得了成功，但在試驗(yàn)過(guò)程中，爐膛負(fù)壓出現(xiàn)了較大波動(dòng)，雖未造成鍋爐MFT(爐膛負(fù)壓低于-1 960 Pa時(shí)觸發(fā)MFT)，但對(duì)試驗(yàn)可靠性有影響。

3.2 一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)過(guò)程優(yōu)化

為減小試驗(yàn)過(guò)程中爐膛負(fù)壓的波動(dòng)幅度，通過(guò)對(duì)一次風(fēng)機(jī)RB動(dòng)作后機(jī)組運(yùn)行情況的綜合分析，提出如下優(yōu)化方案。

(1)600 MW工況下，一次風(fēng)機(jī)RB聯(lián)鎖關(guān)小引風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度由10%改為15%，取消一次風(fēng)機(jī)RB聯(lián)關(guān)送風(fēng)機(jī)動(dòng)葉邏輯；盡可能消減燃燒工況惡化對(duì)爐膛產(chǎn)生的沖擊，減輕爐膛負(fù)壓的下降幅度。

(2)一次風(fēng)機(jī)RB目標(biāo)負(fù)荷由300 MW改為330 MW，與單臺(tái)一次風(fēng)機(jī)實(shí)際帶負(fù)荷能力匹配。

(3)一次風(fēng)機(jī)RB時(shí)，滑壓設(shè)定值為正?；瑝呵€，取消壓力保持回路，即取消“20 s內(nèi)壓力設(shè)定值跟蹤當(dāng)前實(shí)際壓力”邏輯；避免原邏輯中保持回路結(jié)束時(shí)，因?qū)嶋H壓力低于壓力設(shè)定值而導(dǎo)致汽機(jī)調(diào)節(jié)閥開(kāi)度突降。

(4)一次風(fēng)機(jī)RB復(fù)位后，將汽機(jī)主控切手動(dòng)，機(jī)組在基本方式下運(yùn)行，由運(yùn)行人員手動(dòng)調(diào)整，恢復(fù)機(jī)組正常運(yùn)行；避免一次風(fēng)機(jī)RB復(fù)位后，由于汽機(jī)主控指令閉鎖增消失，而此時(shí)實(shí)際壓力高于壓力設(shè)定值而導(dǎo)致的汽機(jī)調(diào)節(jié)閥開(kāi)度突升。

(5)試驗(yàn)前關(guān)注330 MW工況下2臺(tái)一次風(fēng)機(jī)動(dòng)葉的開(kāi)度，以便在RB結(jié)束后恢復(fù)一次風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行時(shí)，以此動(dòng)葉開(kāi)度為基準(zhǔn)調(diào)節(jié)動(dòng)葉指令，防止風(fēng)機(jī)失速跳閘。

采取了上述優(yōu)化方案后，再次進(jìn)行一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)。試驗(yàn)前，負(fù)荷在600.0 MW附近穩(wěn)定運(yùn)行，15:43:35運(yùn)行人員手動(dòng)停運(yùn)A一次風(fēng)機(jī)，隨即觸發(fā)一次風(fēng)機(jī)RB，協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)切至汽機(jī)跟隨模式，鍋爐主控切手動(dòng)、燃料主控切手動(dòng)，15:45:50，負(fù)荷低于330.0 MW，一次風(fēng)機(jī)RB自動(dòng)復(fù)位，試驗(yàn)過(guò)程持續(xù)135 s，試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表2。

表2 優(yōu)化后一次風(fēng)機(jī)RB工況下主要參數(shù)Tab.2 Main parameters of primary fan under RB condition after optimization

從表2可以看出，優(yōu)化后RB試驗(yàn)期間，各主要參數(shù)依然很穩(wěn)定，爐膛負(fù)壓的波動(dòng)情況有了一定改善。優(yōu)化后的爐膛負(fù)壓變化趨勢(shì)如圖5所示：第127 s時(shí)一次風(fēng)機(jī)RB動(dòng)作，第147 s時(shí)爐膛負(fù)壓第一次波谷達(dá)-1 578 Pa；第164 s時(shí)爐膛負(fù)壓第一次波峰達(dá)32 Pa；第212 s時(shí)爐膛負(fù)壓第二次波谷達(dá)-472 Pa；此后負(fù)壓逐漸回升，RB復(fù)位時(shí)，負(fù)壓為-99 Pa，此后負(fù)壓基本穩(wěn)定。

2次一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)的持續(xù)時(shí)間接近，但相比于首次一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)的情況，優(yōu)化后的爐膛負(fù)壓在RB過(guò)程中更加穩(wěn)定，RB結(jié)束后爐膛負(fù)壓接近正常值。

圖5 優(yōu)化后RB期間爐膛負(fù)壓變化趨勢(shì)Fig.5 Change trend of furnace negative pressure during RB after optimization

4 結(jié)論

文中針對(duì)600 MW超臨界W型火焰鍋爐的結(jié)構(gòu)及運(yùn)行特點(diǎn)，對(duì)一次風(fēng)機(jī)RB控制策略進(jìn)行了分析，并進(jìn)行了一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)；針對(duì)首次試驗(yàn)中出現(xiàn)的爐膛負(fù)壓波動(dòng)大等問(wèn)題，提出了相應(yīng)的優(yōu)化方案，優(yōu)化方案實(shí)施后再次進(jìn)行了一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明，本文提出的優(yōu)化方案應(yīng)用效果良好，機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定，主要參數(shù)波動(dòng)幅度較優(yōu)化前有了明顯改善，對(duì)提高故障工況下機(jī)組的抗干擾能力、保障機(jī)組安全可靠運(yùn)行、減少運(yùn)行操作風(fēng)險(xiǎn)等方面都有較好的實(shí)用價(jià)值，可為同類型機(jī)組一次風(fēng)機(jī)RB試驗(yàn)的成功實(shí)施提供有益借鑒。