彭文舉，張瑤瑤 編譯

(1.湖北工程學(xué)院 土木工程學(xué)院, 湖北 孝感 432000；2.湖北工程學(xué)院 化學(xué)與材料科學(xué)學(xué)院)

1 引言

隨著瀝青路面里程的飛速增長(zhǎng)，交通量與汽車(chē)荷載的不斷增大導(dǎo)致瀝青路面破壞日趨嚴(yán)重，大中修工作已經(jīng)刻不容緩。傳統(tǒng)的改擴(kuò)建方案不僅會(huì)浪費(fèi)大量的石油瀝青資源，也會(huì)對(duì)環(huán)境造成較大污染，因此如何提前在預(yù)養(yǎng)護(hù)階段即開(kāi)始對(duì)瀝青路面進(jìn)行修復(fù)顯得尤為必要。作為瀝青路面養(yǎng)護(hù)與修復(fù)的創(chuàng)新性方法，自愈技術(shù)正得到越來(lái)越廣泛的關(guān)注。

對(duì)瀝青混合料自愈特性的工程認(rèn)知，最早始于1939年阿爾及利亞瀝青混凝土漏水斜墻壩在未經(jīng)特別處理的情況下自我修復(fù)并停止漏水的現(xiàn)象。瀝青作為典型的溫度敏感性材料，各性能具有較強(qiáng)溫度依賴(lài)性。溫度升高，瀝青發(fā)生流動(dòng)并填充裂縫，使得混合料呈現(xiàn)出自愈合特性。

近年來(lái)國(guó)內(nèi)外學(xué)者就瀝青混合料自愈機(jī)理、表征及增強(qiáng)技術(shù)進(jìn)行了一定研究，目前常用的瀝青混合料自愈技術(shù)有：加熱愈合技術(shù)與微膠囊技術(shù)。微波加熱、感應(yīng)加熱作為加熱愈合技術(shù)的典型代表，不同于傳統(tǒng)輻射加熱，可以在較大深度范圍內(nèi)對(duì)混合料整體進(jìn)行加熱，可有效避免傳統(tǒng)加熱方式在不同深度范圍內(nèi)受熱不均的弊端。研究表明：微波與感應(yīng)加熱機(jī)理存在一定差異，微波加熱可對(duì)瀝青等極性分子產(chǎn)生作用，造成分子相互摩擦運(yùn)動(dòng)進(jìn)而引起混合料溫度升高，摻入金屬材料可促進(jìn)加熱的進(jìn)行；而感應(yīng)加熱由于交變磁場(chǎng)產(chǎn)生電流需導(dǎo)電介質(zhì)傳播，因此必需在混合料中摻入金屬材料進(jìn)行誘導(dǎo)加熱。在加熱技術(shù)方面，對(duì)感應(yīng)加熱與微膠囊技術(shù)對(duì)比研究表明，前者在技術(shù)要求及施工等方面具有易實(shí)現(xiàn)且可使混合料重復(fù)愈合的優(yōu)點(diǎn)，可作為下階段瀝青路面養(yǎng)護(hù)與修復(fù)的創(chuàng)新性方法。Breixo對(duì)比了紅外和感應(yīng)加熱對(duì)混合料的自愈性能，探討了級(jí)配和空隙率對(duì)愈合特性的影響，并基于能量與愈合率等相關(guān)參數(shù)提出了一種新的自愈模型，同時(shí)表明相同能量下感應(yīng)加熱效果顯著優(yōu)于紅外加熱。但上述研究分別采用試件空隙率過(guò)大，與實(shí)際使用過(guò)程中混合料存在較大差異，且未考慮空隙率差異對(duì)混合料性能的影響。在自愈性能測(cè)試及評(píng)價(jià)方法方面，有研究者采用瀝青混合料四點(diǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)，也有研究者采用DSR對(duì)再生或老化瀝青進(jìn)行疲勞性能測(cè)試，并借助原子力顯微鏡(AFM)進(jìn)行微觀掃描分析，以評(píng)價(jià)瀝青自愈特性及影響因素。也有采用瀝青砂漿為研究對(duì)象，采用斷裂韌性Jc作為愈合評(píng)價(jià)指標(biāo)。以上研究對(duì)瀝青及混合料自愈性能進(jìn)行了深入研究，但總體而言，在瀝青混合料自愈機(jī)理、愈合測(cè)試方法及評(píng)價(jià)指標(biāo)等方面并未形成較為統(tǒng)一的認(rèn)識(shí)。新的評(píng)價(jià)模型與測(cè)試、評(píng)價(jià)方法不斷提出，導(dǎo)致自愈增強(qiáng)技術(shù)評(píng)價(jià)存在一定差異，且相關(guān)理論仍需進(jìn)行深入驗(yàn)證。這表明現(xiàn)有自愈機(jī)理并不成熟且自愈增強(qiáng)技術(shù)研究并不完善，有必要進(jìn)行深入系統(tǒng)的研究，形成一套符合應(yīng)用實(shí)際的、較為完整的混合料自愈特性研究體系。

該文旨在全面分析微波與感應(yīng)加熱對(duì)混合料自愈特性的影響，主要研究?jī)?nèi)容為：① 鋼棉在混合料中分布狀態(tài)及對(duì)其物理與力學(xué)性能的影響；② 不同條件、不同裂-愈循環(huán)下自愈性能的變化規(guī)律；③ 基于微觀分析手段及其他試驗(yàn)方法的感應(yīng)與微波加熱對(duì)試件理化性質(zhì)的影響。

2 原材料與試驗(yàn)設(shè)計(jì)

2.1 原材料

粗集料(粒徑5～12.5 mm，密度2.779 g/cm3)、細(xì)集料(粒徑0.08～5 mm，密度2.721 g/cm3)與填料組成如表1所示。瀝青選用CA24瀝青，密度為1.039 g/cm3，25 ℃針入度為56(0.1 mm)，以上各指標(biāo)均采用智利技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。

表1 混合料各材料組成

注：瀝青質(zhì)量(350 g)，占混合料質(zhì)量比5.3%。

加熱誘導(dǎo)材料鋼棉由密度為7.180 g/cm3低碳鋼制成，平均粒徑0.157 mm、平均長(zhǎng)徑比30，長(zhǎng)度為2～8 mm。取4種不同摻量(占瀝青體積比2%、4%、6%、8%)鋼棉制備鋼棉瀝青混合料試件，添加順序?yàn)椋簽r青→鋼棉→粗、細(xì)集料→填料。制備完成后將試件切割成4個(gè)半圓形試樣，并在試樣中心切割出寬×深為4 mm×10 mm缺口，保證缺口方向與半圓彎曲試驗(yàn)作用力加載方向一致(圖1)。

2.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

該文主要對(duì)微波加熱與感應(yīng)加熱兩種加熱方式對(duì)瀝青混合料自愈性能的影響進(jìn)行研究，首先探討鋼棉對(duì)瀝青混合料物理力學(xué)性能的影響；然后建立愈合率評(píng)價(jià)指標(biāo)，并對(duì)不同裂-愈循環(huán)下混合料的愈合特性進(jìn)行研究；最后采用微觀檢測(cè)評(píng)價(jià)兩種加熱方式對(duì)混合料理化特性的影響。具體試驗(yàn)設(shè)計(jì)如下。

圖1 半圓彎曲試驗(yàn)加載裝置

2.2.1 物理力學(xué)性能測(cè)試

測(cè)試不同摻量鋼棉馬歇爾試件毛體積密度，計(jì)算求取混合料理論最大密度與空隙率，對(duì)不同摻量試件進(jìn)行對(duì)比分析。采用肯塔堡飛散試驗(yàn)評(píng)價(jià)不同摻量試件抗松散性能，試驗(yàn)參數(shù)為30 r/min、旋轉(zhuǎn)300轉(zhuǎn)，飛散損失計(jì)算公式為：

(1)

式中：PL為飛散損失(%)；Wi、Wf分別為試驗(yàn)前、后試件質(zhì)量(kg)。

試件強(qiáng)度采用半圓彎曲試驗(yàn)進(jìn)行測(cè)算(裝置參數(shù)如圖1所示)，試驗(yàn)溫度-20 ℃、加載速度0.5 mm/min，且需將試件在-20 ℃條件下預(yù)處理24 h。加載完成后將試件置于20 ℃室溫下靜置2 h，保證表面冷凝水完全去除后備用。

2.2.2 愈合率表征

試件愈合率表征步驟：① 進(jìn)行半圓彎曲試驗(yàn)直至試件破壞；② 將破裂試件在室溫下放置2 h待試件水分去除后，使用兩種加熱方式分別對(duì)試樣加熱愈合；③ 再次進(jìn)行半圓彎曲試驗(yàn)直至破環(huán)，如此形成一個(gè)完整的裂-愈循環(huán)周期。各循環(huán)下愈合率Sh定義為該循環(huán)下破壞強(qiáng)度Fa與試樣初始破壞強(qiáng)度F0之比(圖2)：

Sh=Fa/F0

(2)

圖2 4%摻量試樣加熱前后力-位移曲線

微波加熱使用現(xiàn)有研究常用的參數(shù)組合：700 W、2.45 GHz；感應(yīng)加熱為：700 W(保證兩種加熱方式功率相同)、350 kHz。與傳統(tǒng)輻射加熱原理不同，由于微波與感應(yīng)加熱可對(duì)試件全厚度同時(shí)進(jìn)行加熱，因此可用試件表面溫度作代表值，采用320×240像素紅外相機(jī)對(duì)試件溫度進(jìn)行記錄。

2.2.3 理化特性分析

為了觀察不同加熱方式對(duì)試件微觀結(jié)構(gòu)的影響，取4%摻量半圓形試件切割成50 mm×20 mm×15 mm小梁(圖5)，固定于可旋轉(zhuǎn)工作臺(tái)，采用X射線CT技術(shù)對(duì)加熱前后試樣進(jìn)行觀察，試驗(yàn)參數(shù)為：80 kV、120 μA。試件距射線源11.8 mm，射線源與檢測(cè)器間距1 155 mm，以保證集斑大小為2 μm，從而獲取4 μm的空間分辨率。掃描完成后使用ImageJ軟件利用圖像閾值分割法對(duì)集料、鋼棉、瀝青和空隙進(jìn)行圖像處理與分割計(jì)算。

為了解瀝青熱分解特性，對(duì)瀝青進(jìn)行熱重試驗(yàn)分析，試驗(yàn)參數(shù)為：氮?dú)鈿夥?、升溫速?0 ℃/min、升溫區(qū)間為0～600 ℃。同時(shí)為了研究不同加熱方式對(duì)瀝青的分解作用，對(duì)試樣裂-愈循環(huán)前后質(zhì)量進(jìn)行記錄。

3 結(jié)果與分析

3.1 物理力學(xué)性能

圖3(a)為不同摻量鋼棉瀝青混合料試件毛體積密度與空隙率關(guān)系，由圖3(a)可知：① 等摻量下毛體積密度與空隙率線性相關(guān)，這是由于空隙率是通過(guò)毛體積密度與最大理論密度計(jì)算得到，等摻量下各散點(diǎn)連線斜率絕對(duì)值實(shí)際為理論最大密度值；② 摻鋼棉后空隙率和毛體積密度較無(wú)鋼棉試樣變小，這是由于摻鋼棉后混合料各組成材料總體積增加，試件將不易壓實(shí)、空隙增加，導(dǎo)致空隙率隨著鋼棉含量的增加而增大(摻鋼棉試樣平均空隙率隨摻量增加依次為：7.92%、8.67%、8.96%、10.54%)，相應(yīng)由空隙率計(jì)算原理可知此時(shí)毛體積密度減小。特別地，當(dāng)摻量過(guò)高達(dá)到8%時(shí)試件出現(xiàn)較為明顯的難以壓實(shí)現(xiàn)象，使用甲苯將成型試件中瀝青溶解并提取出鋼棉，通過(guò)掃描電鏡微觀檢測(cè)發(fā)現(xiàn)鋼棉出現(xiàn)纏繞現(xiàn)象，這與相關(guān)文獻(xiàn)研究結(jié)論一致。表明過(guò)高的鋼棉摻量將使鋼棉在瀝青中的分布達(dá)到“飽和”，因此過(guò)高摻量將不利于鋼棉性能的發(fā)揮。

由圖3(b)肯塔堡飛散試驗(yàn)結(jié)果可知：① 等摻量下質(zhì)量損失隨空隙率增加呈指數(shù)增長(zhǎng)，這是由于空隙率增大，混合料內(nèi)部有效黏結(jié)面積減小，進(jìn)而導(dǎo)致抗松散性能下降；② 等空隙率下鋼棉摻量的增加減少了試樣飛散質(zhì)量損失，即鋼棉增強(qiáng)了混合料的抗松散性能。因此在進(jìn)行摻鋼棉混合料配合比設(shè)計(jì)時(shí)有必要考慮鋼棉對(duì)混合料體積參數(shù)的影響，通過(guò)調(diào)整級(jí)配組成等方式使試樣空隙率接近無(wú)鋼棉試樣目標(biāo)空隙率。

圖3 鋼棉摻量對(duì)混合料物理力學(xué)性能的影響

3.2 微波和感應(yīng)加熱特性

圖4為兩種加熱方式下不同加熱時(shí)間的試樣溫度變化。

由圖4(a)可知:無(wú)鋼棉試樣在加熱120 s后溫度達(dá)80 ℃左右，這是由于瀝青作為一種含極性化合物的混合物，微波對(duì)其具有較好的加熱效果，在無(wú)鋼棉反射作用下即可對(duì)瀝青進(jìn)行有效加熱。同時(shí)由于鋼棉等金屬的反射作用可提升微波加熱效果，因此鋼棉摻量越高升溫速率越大。由圖4(b)可看到:鋼棉摻量越高試樣升溫速率越大，但無(wú)鋼棉試樣溫度基本未發(fā)生改變。這是由感應(yīng)加熱的加熱機(jī)理所致：交變磁場(chǎng)只能使導(dǎo)電的鋼棉內(nèi)部形成電流進(jìn)而產(chǎn)生熱量并傳導(dǎo)至瀝青與集料，而無(wú)鋼棉試樣則無(wú)法滿足這一條件。對(duì)比兩種加熱方式，可看到試樣升溫基本符合線性規(guī)律，但等摻量試樣微波加熱溫度顯著高于感應(yīng)加熱，微波加熱最大升溫速率接近1 ℃/s，而感應(yīng)加熱最大升溫速率僅為0.7 ℃/s。

由于兩種方式加熱機(jī)理存在一定差異，二者受熱源分別為瀝青與鋼棉，又因二者在混合料中含量差別較大，測(cè)試溫度并不能完全表征混合料內(nèi)部瀝青、集料等各單體的實(shí)際溫度，因此還需對(duì)各單體實(shí)際溫度作進(jìn)一步探討。

圖4 試樣溫度隨加熱時(shí)間的變化

單位時(shí)間內(nèi)，忽略少量傳導(dǎo)至集料與散失到空氣中的熱量，大部分仍存留于瀝青或鋼棉中。由于鋼棉粒徑小散熱快，可將瀝青與鋼棉看作單一的受熱源(下稱(chēng)瀝青結(jié)合料)，則提高混合料、結(jié)合料溫度所需能量(Easph、Ebin)簡(jiǎn)化計(jì)算分別為：

Easph=Casph*Masph*ΔTasph

(3)

Ebin=Cbin*Mbin*ΔTbin

(4)

式中：C、M、ΔT分別為比熱容[J/(kg·K)]、質(zhì)量(kg)和溫度增量(K)，asph、bin分別為混合料和瀝青結(jié)合料。

由于加熱過(guò)程中結(jié)合料吸收熱量與混合料吸收熱量相等，由油石比為5.3%可計(jì)算出單位時(shí)間結(jié)合料升高溫度為：

(5)

式中：%fibres為鋼棉摻量。

一段時(shí)間后結(jié)合料終止溫度為混合料初始溫度與單位時(shí)間內(nèi)升高溫度之和：

Tbin=Tasph+ΔTbin

(6)

為便于計(jì)算不同時(shí)間結(jié)合料加熱溫度，查閱文獻(xiàn)取混合料、瀝青、鋼棉比熱容分別為964、1 900、482 J/(kg·K)。計(jì)算得到2%、4%、6%與8%鋼棉摻量下結(jié)合料比熱容分別為1 511、1 290、1 147、1 047 J/(kg·K)。利用圖4中試驗(yàn)數(shù)據(jù)，取時(shí)間間隔ΔT為20 s進(jìn)行計(jì)算，結(jié)合料溫度計(jì)算結(jié)果如圖5所示。

圖5 結(jié)合料溫度與加熱時(shí)間的關(guān)系

由圖5可知：

(1)微波加熱下結(jié)合料在部分時(shí)間段內(nèi)溫度可達(dá)到200 ℃以上，最高達(dá)到270 ℃，接近或超過(guò)瀝青閃點(diǎn)溫度。結(jié)合結(jié)合料熱重曲線(圖6)可知：270 ℃時(shí)樣品質(zhì)量損失達(dá)到5%，表明此溫度下一定程度上會(huì)損傷瀝青內(nèi)部結(jié)構(gòu)，進(jìn)而對(duì)瀝青及混合料物理力學(xué)性能造成影響，同時(shí)分解產(chǎn)物也會(huì)對(duì)試驗(yàn)人員健康造成危害。而感應(yīng)加熱溫度整體保持在160 ℃以下，并未達(dá)到瀝青初始分解溫度，不會(huì)對(duì)瀝青性能造成較大影響。

圖6 試樣熱重曲線

(2)微波加熱下結(jié)合料溫度呈現(xiàn)不規(guī)律變化，表明部分時(shí)間段內(nèi)結(jié)合料吸收熱量小于傳導(dǎo)至集料的熱量。由于此次計(jì)算時(shí)間間隔選取為20 s，可推斷當(dāng)計(jì)算時(shí)間間隔足夠小時(shí)，在微波加熱過(guò)程中結(jié)合料實(shí)際溫度也將呈現(xiàn)一定的不規(guī)則變化。感應(yīng)加熱與微波加熱類(lèi)似，結(jié)合料溫度溫升主要集中在前20 s內(nèi)，不同的是感應(yīng)加熱下溫升較微波加熱小，且之后溫度呈現(xiàn)小幅持續(xù)增長(zhǎng)。相較微波加熱，感應(yīng)加熱可以較好地對(duì)加熱溫度進(jìn)行控制，更容易使試樣在目標(biāo)溫度范圍內(nèi)進(jìn)行工作。

為了直觀對(duì)比兩種加熱方式對(duì)試樣外觀結(jié)構(gòu)的影響，取4%摻量試樣進(jìn)行兩種加熱方式下等效加熱試驗(yàn)(由圖4可知4%摻量試樣在微波加熱40 s與感應(yīng)加熱60 s后試樣表面溫度基本一致，可認(rèn)為此時(shí)二者加熱效果等效)，加熱后試樣如圖7所示。由圖7可看到微波加熱下試樣出現(xiàn)明顯損傷，而感應(yīng)加熱試樣則較為完整，表明微波加熱下瀝青溫度過(guò)高，不利于試樣的自愈過(guò)程，這與圖5計(jì)算結(jié)果較為一致。

圖7 4%摻量下加熱效果

3.3 裂-愈循環(huán)下自愈特性

圖8為不同摻量多組試樣在兩種方式下加熱40 s后的愈合率平均值隨裂-愈周期的變化，其中誤差線表示標(biāo)準(zhǔn)差。

由圖8可知：① 愈合率隨裂-愈周期的增長(zhǎng)而降低，這是由于試樣在加熱自愈過(guò)程中瀝青不可避免受到老化損傷的影響，與集料的黏附性能及整體結(jié)構(gòu)性能降低，導(dǎo)致力學(xué)性能下降而出現(xiàn)愈合率降低；② 微波加熱試樣愈合率顯著高于感應(yīng)加熱，這是由于微波加熱具有較感應(yīng)加熱更高的作用溫度，高溫促進(jìn)瀝青分解產(chǎn)生氣體，在內(nèi)部壓力作用下加速瀝青向裂縫流動(dòng)進(jìn)行自愈；③ 總體而言，微波加熱下試樣愈合率隨鋼棉摻量增加呈現(xiàn)降低趨勢(shì)，這是由于鋼棉對(duì)微波加熱具有促進(jìn)作用，但高摻量的鋼棉致使加熱溫度過(guò)高破壞了瀝青結(jié)構(gòu)。而感應(yīng)加熱則呈現(xiàn)不規(guī)律的變化趨勢(shì)，這可能與鋼棉在試樣內(nèi)的分布狀態(tài)以及摻加鋼棉后試樣自身力學(xué)性能改變等綜合作用有關(guān)，也顯示愈合率與試驗(yàn)溫度并非唯一相關(guān)。

圖9為4%摻量試樣在不同加熱時(shí)間下愈合率平均值與標(biāo)準(zhǔn)差隨裂-愈循環(huán)周期的變化。

圖8 不同鋼棉摻量試樣在重復(fù)愈合循環(huán)下愈合率

圖9 4%摻量試樣在不同自愈循環(huán)下愈合率

由圖9(a)可知：微波加熱40 s與100 s時(shí)愈合率最高，但試驗(yàn)過(guò)程顯示此時(shí)試件均產(chǎn)生了濃密黑煙，表明瀝青已受到損壞。感應(yīng)加熱下愈合率均小于0.72，但愈合率隨著加熱時(shí)間的增加而增強(qiáng)，且使用感應(yīng)加熱時(shí)無(wú)煙產(chǎn)生。因此混合料自愈水平并不能簡(jiǎn)單比較愈合率的高低，應(yīng)結(jié)合加熱對(duì)瀝青的損傷程度進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)。

圖10 X-CT掃描試樣

為量化表征加熱對(duì)試樣內(nèi)部結(jié)構(gòu)的影響，采用CT掃描與圖像分析軟件測(cè)算4%摻量下圖10所示A-A′斷面在加熱前后空隙分布及空隙率(圖11、12)。

圖11 4%摻量空隙分布

由圖11、12可知：① 微波加熱后空隙發(fā)生重分布，混合料自愈使得平均空隙率由9.95%減小至8.82%，此時(shí)各斷面位置空隙率變化幅度較大，同時(shí)刻槽位置也發(fā)生一定偏移。空隙形狀改變并向材料內(nèi)部移動(dòng)發(fā)生重組，自愈過(guò)程中也改變了原有試件的致密結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致了混合料在每次裂-愈循環(huán)后愈合率的降低；② 感應(yīng)加熱前后試樣平均空隙率分別為7.13%、7.16%，未發(fā)生較大變化，但圖11(c)、(d)顯示試樣空隙仍發(fā)生改變，這是每次裂-愈循環(huán)后愈合率降低的內(nèi)在原因。

為表征不同加熱方式對(duì)瀝青分解的影響，對(duì)每次裂-愈循環(huán)后試樣質(zhì)量記錄結(jié)果如圖13所示。

由圖13可知：① 微波加熱下試樣質(zhì)量損失明顯，4%摻量試樣第10次循環(huán)后質(zhì)量損失達(dá)到0.76%，表明此時(shí)瀝青質(zhì)量損失已達(dá)14%。因此利用微波加熱提高瀝青混合料自愈性能的同時(shí)，也存在造成瀝青嚴(yán)重?fù)p傷的風(fēng)險(xiǎn)；② 相較微波加熱，感應(yīng)加熱下質(zhì)量損失相對(duì)較小，最大損失量不及微波加熱的1/3，表明感應(yīng)加熱不會(huì)對(duì)瀝青造成較大損傷。

圖12 4%摻量試樣空隙率

圖13 不同裂-愈循環(huán)次數(shù)質(zhì)量損失

4 結(jié)論

(1)鋼棉可以提高瀝青混合料抗松散性能，摻量越高抗松散性能越好，但摻量過(guò)高會(huì)導(dǎo)致鋼棉出現(xiàn)相互“纏繞”現(xiàn)象，影響鋼棉性能的發(fā)揮；鋼棉瀝青混合料配合比設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮鋼棉使混合料空隙率增大進(jìn)而引起體積指標(biāo)、力學(xué)性能變化的影響。

(2)微波加熱可以直接對(duì)瀝青進(jìn)行加熱，而感應(yīng)加熱則需摻入鋼棉進(jìn)行誘導(dǎo)加熱。相同功率下微波加熱具有較感應(yīng)加熱更高的加熱速率，在使混合料達(dá)到相同溫度條件下，微波加熱具有較感應(yīng)加熱更高的愈合率。

(3)瀝青混合料內(nèi)部空隙發(fā)生重組是混合料自愈的內(nèi)在機(jī)理，同時(shí)空隙的改變會(huì)導(dǎo)致混合料力學(xué)性能的降低，這也是導(dǎo)致愈合率隨裂-愈循環(huán)次數(shù)增加而下降的原因。

(4)微波加熱時(shí)間過(guò)長(zhǎng)使得瀝青溫度高于閃點(diǎn)溫度，導(dǎo)致瀝青分解，進(jìn)而引起瀝青理化性質(zhì)的改變，建議微波加熱時(shí)間小于40 s?？紤]微波加熱溫度不易控制，容易引起瀝青損傷，從瀝青路面耐久性考慮建議優(yōu)先使用感應(yīng)加熱技術(shù)。

——編譯自：Norambuena-Contreras J., Garcia A.Self-Healing of Asphalt Mixture by Microwave and Induction Heating[J].Materials & Design, 2016, 106: 404-414.