丁孝榮

摘要：機(jī)械爐排垃圾焚燒爐的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，運(yùn)行操作繁復(fù)，而計(jì)算流體力學(xué)（CFD）在其中的應(yīng)用，有利于深入研究機(jī)械爐排垃圾焚燒爐內(nèi)的燃燒傳熱和煙氣流動(dòng)特性。作為一種輔助預(yù)測(cè)方法，運(yùn)用CFD 進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算可以更為方便地預(yù)測(cè)垃圾焚燒爐整個(gè)爐膛空間內(nèi)的溫度場(chǎng)、速度場(chǎng)、煙氣各組分的濃度場(chǎng)以及傳熱特性。因此，本文探討了機(jī)械爐排垃圾焚燒爐內(nèi)氣固兩相焚燒過(guò)程。

關(guān)鍵詞：機(jī)械爐排垃圾焚燒爐；氣相；固相；焚燒過(guò)程

近年來(lái)，隨著經(jīng)濟(jì)社會(huì)的發(fā)展，生活垃圾逐漸增多，填埋是固廢的最終處置方式，而機(jī)械爐排爐是世界上比較常用的爐排式生活垃圾焚燒爐爐型。其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，運(yùn)行操作繁復(fù)，對(duì)其進(jìn)行工程實(shí)驗(yàn)需要耗費(fèi)大量的人力、物力和財(cái)力，受限于測(cè)量條件和基于安全考慮，往往只能獲得爐內(nèi)局部點(diǎn)的信息，而且不便于對(duì)其進(jìn)行結(jié)構(gòu)改造研究。計(jì)算流體力學(xué)（CFD）在機(jī)械爐排垃圾焚燒爐上的應(yīng)用，有利于解決以上難題，進(jìn)一步深入研究機(jī)械爐排垃圾焚燒爐內(nèi)的燃燒傳熱和煙氣流動(dòng)特性。對(duì)于城市生活垃圾在機(jī)械爐排爐內(nèi)的燃燒傳熱過(guò)程的數(shù)值模擬研究，均采用分塊模擬計(jì)算方法，即先計(jì)算垃圾料層的固相燃燒，將計(jì)算結(jié)果作為入口邊界條件，再進(jìn)行氣相燃燒傳熱計(jì)算。

1物理模型

本研究的物理模型為海安項(xiàng)目250t/d的焚燒爐系統(tǒng)。該焚燒爐的爐型為順推式，爐內(nèi)煙氣先后經(jīng)過(guò)燃燒室、余熱鍋爐、保護(hù)性蒸氣器、過(guò)熱器、省煤器和除塵器，最后通過(guò)引風(fēng)機(jī)由煙囪排向大氣，其中焚燒爐燃燒室和第一煙道統(tǒng)稱(chēng)為垃圾焚燒爐爐膛。

爐膛內(nèi)燃燒所需的空氣主要分為兩部分供給，分別是一次風(fēng)和二次風(fēng)，一次風(fēng)由引風(fēng)機(jī)從垃圾儲(chǔ)料倉(cāng)內(nèi)部吸入供給，經(jīng)過(guò)預(yù)熱后，通過(guò)爐排下方的風(fēng)室提供給垃圾床層部分，由于整個(gè)垃圾床層分為三部分：干燥段、燃燒段和燃燼段，三段的一次風(fēng)溫度各不相同。針對(duì)250t/d的項(xiàng)目，風(fēng)溫依次為493K，458K和293K。二次風(fēng)則在喉口上部，通過(guò)常溫高速射流進(jìn)入爐膛內(nèi)，風(fēng)速約為60m/s。其二次風(fēng)管布置為對(duì)稱(chēng)交錯(cuò)排列，速度方向均為斜向下20o。

2 燃料組分及邊界條件

2.1 燃料組分

眾所周知，生活垃圾的成分是千變?nèi)f化的，而垃圾成分的特性分析是生活垃圾焚燒長(zhǎng)設(shè)計(jì)、建設(shè)和運(yùn)行管理的關(guān)鍵基礎(chǔ)材料，不同的垃圾特性勢(shì)必將導(dǎo)致焚燒爐的燃燒狀況不同。本研究所采用的垃圾理化特性參數(shù)基于天楹公司提供的實(shí)際工況數(shù)據(jù)。

2.2 邊界條件

模擬所采用的邊界條件如下：

1）垃圾處理量：250t/d爐；

2）在爐排入口處，垃圾料層初始厚度為960mm；

3）垃圾燃燒的過(guò)量空氣系數(shù)：1.9；

4）一次助燃空氣溫度220℃；

5）二次助燃空氣溫度為室溫或者150℃；

6）垃圾在床內(nèi)停留時(shí)間120min；

7）一次風(fēng)機(jī)和二次風(fēng)機(jī)流量分別為為24125 Nm?/h和9300 Nm?/h，其中一次風(fēng)又通過(guò)3個(gè)風(fēng)倉(cāng)吹入爐排內(nèi)。

3 爐排氣相、固相燃燒模擬結(jié)果分析

3.1固相燃燒模擬結(jié)果

濕垃圾投入焚燒爐內(nèi)，水分在爐膛火焰的輻射熱和一次風(fēng)對(duì)流傳熱的雙重作用下開(kāi)始蒸發(fā)，干燥過(guò)程完成后垃圾進(jìn)入熱解過(guò)程，揮發(fā)分釋放，燃燒過(guò)程中釋放大量熱量，爐排上的垃圾質(zhì)量顯著減少。床層表面氣相的溫度隨著水分的蒸發(fā)、揮發(fā)分與焦炭的燃燒而不斷升高。隨著揮發(fā)分的燃盡，垃圾進(jìn)入燃盡狀態(tài)，氣體溫度顯著下降。在爐排的前1/3段，來(lái)自一次風(fēng)的熱量主要用于垃圾水分的干燥。隨著熱解過(guò)程的開(kāi)始，揮發(fā)分燃燒等途徑的熱量開(kāi)始輸入固體垃圾，帶動(dòng)了固體垃圾的燃燒，固體溫度約在爐排長(zhǎng)度的2/3處達(dá)到最大值。氣相燃燒帶動(dòng)了固相的燃燒，爐排溫度的最大值出現(xiàn)在總長(zhǎng)度的2/3處。

此外，垃圾的成分對(duì)爐排上的燃燒特性有著重要的影響，高水分和低熱值垃圾需要較長(zhǎng)的干燥蒸發(fā)段，在一定爐排長(zhǎng)度的情況下，有可能出現(xiàn)垃圾燒完全，熱灼減率升高的不良結(jié)果。

3.2 氣相燃燒模擬結(jié)果

垃圾在爐排熱解燃燒后，氣體從床層頂端逸出，進(jìn)入燃燒室，未完全燃燒的可燃?xì)怏w繼續(xù)反應(yīng)，釋放出大量的熱量。在爐膛內(nèi)煙氣溫度最高約為1300K左右，較高溫度區(qū)主要集中于爐排中部，高溫區(qū)和高速區(qū)基本吻合。在爐膛喉部隨著二次風(fēng)的射入，未完全燃燒的可燃?xì)怏w得到補(bǔ)氧進(jìn)行了充分燃燒，最高溫度1720K（約1450℃），在第一煙道尾部隨著水冷壁的吸熱和燃燒的完成，煙溫約在1400K。在喉口部由于二次風(fēng)射入的合流作用，使得此處煙溫分布不均勻，在喉部二次風(fēng)口上的回旋區(qū)煙溫較低。

CO和CmHn的高濃度區(qū)域分布在第二級(jí)爐排及其上方，主要來(lái)源于床層垃圾的熱解過(guò)程，而在其它區(qū)域的含量甚微。由于在喉口部二次風(fēng)的射入，有足夠的氧氣和可燃?xì)怏w充分的混合，可燃份的反應(yīng)逐漸趨于完全。

焚燒爐內(nèi)的氧氣低濃度區(qū)域，主要是分布在第二級(jí)爐排上方和二次風(fēng)射流區(qū)域。二次風(fēng)射流帶來(lái)充足的氧氣，并壓制其下方的煙氣，煙氣中的可燃顆粒在其附近燃燒，故而氧氣含量在該區(qū)域較低。進(jìn)入第一煙道后，燃盡風(fēng)的供入保證了可燃?xì)怏w的燃燼，進(jìn)一步提高了煙氣中的氧氣濃度，第一煙道出口處氧氣含量約達(dá)到6%。

可以看出：針對(duì)垃圾焚燒過(guò)程的數(shù)值模擬能夠得到可信的結(jié)果，可以借此對(duì)焚燒爐的結(jié)構(gòu)優(yōu)化和規(guī)模放大進(jìn)行研究。

4結(jié)語(yǔ)

機(jī)械爐排垃圾焚燒爐的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，而CFD在其中的應(yīng)用，有利于深入研究機(jī)械爐排垃圾焚燒爐內(nèi)的燃燒傳熱和煙氣流動(dòng)特性。本文將天楹公司海安250t/d項(xiàng)目通過(guò)數(shù)值模擬復(fù)現(xiàn)了其中的物理和化學(xué)進(jìn)程。研究發(fā)現(xiàn)，結(jié)果吻合良好，驗(yàn)證了氣固兩相協(xié)同焚燒模型的準(zhǔn)確性，為裝備結(jié)構(gòu)優(yōu)化和規(guī)模放大提供了理論基礎(chǔ)。

參考文獻(xiàn)

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（作者單位：江蘇天楹環(huán)保能源成套設(shè)備有限公司）