徐婷婷，丁陽，張夢(mèng)可，劉志敏

(華電電力科學(xué)研究院有限公司，杭州 310030)

0 引言

2017年5月12日，國家發(fā)改委、國家能源局印發(fā)《依托能源工程推進(jìn)燃機(jī)創(chuàng)新發(fā)展的若干意見》，明確指出：掌握燃?xì)廨啓C(jī)(以下簡(jiǎn)稱燃機(jī))運(yùn)行維護(hù)服務(wù)技術(shù)，培育自主燃機(jī)運(yùn)行維護(hù)服務(wù)體系，掌握完整的燃機(jī)檢修、服務(wù)核心技術(shù)和能力，制定燃機(jī)檢修維護(hù)管理標(biāo)準(zhǔn)，形成自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的圖紙和規(guī)范。其中，燃燒調(diào)整是重點(diǎn)突破內(nèi)容之一。

燃機(jī)的燃燒調(diào)整是通過調(diào)整進(jìn)入燃燒室的燃料量和空氣量來實(shí)現(xiàn)的，它貫穿于機(jī)組從點(diǎn)火到滿負(fù)荷運(yùn)行的各個(gè)階段。因此，燃燒調(diào)整的好壞，直接關(guān)系到機(jī)組的熱效率、燃燒室和熱通道部件的安全運(yùn)行及污染物排放是否合格。

對(duì)于燃機(jī)制造(OEM)廠商來說，由于掌握了燃機(jī)核心結(jié)構(gòu)等數(shù)據(jù)，再輔以試驗(yàn)電站和強(qiáng)大的檢驗(yàn)檢測(cè)能力，燃燒調(diào)整已經(jīng)成為一項(xiàng)常規(guī)技術(shù)。但由于燃燒調(diào)整涉及燃機(jī)核心控制系統(tǒng)及燃燒系統(tǒng)，受到OEM廠商的技術(shù)封鎖，國內(nèi)科研單位、發(fā)電企業(yè)均未很好掌握燃機(jī)燃燒調(diào)整的標(biāo)準(zhǔn)和參數(shù)，目前僅能憑借自身經(jīng)驗(yàn)積累，在特定機(jī)型下對(duì)特定工況開展小范圍的試驗(yàn)性調(diào)整，對(duì)燃燒調(diào)整必要性以及實(shí)施質(zhì)量缺乏有效管控，大多數(shù)發(fā)電企業(yè)不得不向OEM廠商繳納大量燃燒調(diào)整費(fèi)用。所以，亟須研究攻克燃機(jī)燃燒調(diào)整技術(shù)，突破外企的技術(shù)壁壘，提高我國在燃機(jī)運(yùn)維服務(wù)領(lǐng)域的話語權(quán)，推動(dòng)燃機(jī)國產(chǎn)化進(jìn)程。

1 燃燒調(diào)整機(jī)制

燃機(jī)排放污染物中NOx含量與燃燒溫度密切相關(guān)，隨著NOx排放標(biāo)準(zhǔn)越來越嚴(yán)格，從20世紀(jì)90年代起燃機(jī)都采用預(yù)混燃燒技術(shù)以取代傳統(tǒng)的擴(kuò)散火焰噴注冷卻劑法，以降低火焰溫度進(jìn)而降低NOx排放。

預(yù)混燃燒采用燃料和空氣均相混合后燃燒的方式，避免了局部當(dāng)量比過高產(chǎn)生高溫區(qū)，優(yōu)點(diǎn)是極大地降低了NOx排放，缺點(diǎn)在于可供穩(wěn)定燃燒的燃?xì)猱?dāng)量比變化范圍非常小，容易產(chǎn)生火焰吹熄與振蕩燃燒這兩種燃燒不穩(wěn)定現(xiàn)象。為了解決這個(gè)難題，OEM廠商普遍采用了分級(jí)燃燒的燃燒方式：在燃機(jī)啟動(dòng)的時(shí)候采用比較穩(wěn)定的擴(kuò)散燃燒，在高負(fù)荷的時(shí)候切換至預(yù)混燃燒；采用多個(gè)燃燒噴嘴，不同負(fù)荷開啟不同數(shù)量的燃燒噴嘴，以保證每個(gè)噴嘴附近的燃?xì)猱?dāng)量比不至于變化過大，這些技術(shù)的運(yùn)用有效解決了預(yù)混燃燒不穩(wěn)定的情況，使燃機(jī)的污染物排放量極大降低。但是預(yù)混燃燒的穩(wěn)定燃燒窗口比較狹窄，在大氣溫度、天然氣組分變化幅度較大的情況下，燃機(jī)燃燒工況會(huì)偏離設(shè)計(jì)點(diǎn)，此時(shí)燃機(jī)的排放指標(biāo)、燃燒穩(wěn)定性指標(biāo)會(huì)出現(xiàn)異常，嚴(yán)重時(shí)甚至燒毀熱端部件。一般情況下，在每年季節(jié)交替或者天然氣熱值有變動(dòng)時(shí)均需及時(shí)對(duì)燃機(jī)進(jìn)行燃燒調(diào)整，將燃燒設(shè)定到安全燃燒穩(wěn)定邊界的中心區(qū)域，使燃機(jī)有良好的穩(wěn)定燃燒裕度，同時(shí)性能和排放指標(biāo)恢復(fù)到正常值。

燃燒調(diào)整的具體實(shí)施手段是調(diào)節(jié)燃料進(jìn)入燃燒器的分配比例與流量，來協(xié)調(diào)燃燒動(dòng)態(tài)特性(燃燒脈動(dòng))、排放這幾種影響因素之間的關(guān)系，以確保燃燒的穩(wěn)定和機(jī)組的安全運(yùn)行。從歷史數(shù)據(jù)中搜集不同環(huán)境溫度下，機(jī)組在進(jìn)入溫控滿負(fù)荷時(shí)的燃燒壓力脈動(dòng)值、NOx排放值、壓氣機(jī)出口壓力、壓氣機(jī)排氣溫度、透平排氣溫度、排氣分散度、進(jìn)口導(dǎo)葉(IGV)角度、各燃料調(diào)節(jié)閥開度值等，并比對(duì)燃機(jī)燃燒參數(shù)有效運(yùn)行邊界范圍來分析燃燒偏離原因。

確定各燃料調(diào)節(jié)閥的開度調(diào)節(jié)改變量(微調(diào)幅度為上下開關(guān)±1%，總幅度不超過10%)及相關(guān)各燃料調(diào)節(jié)閥的調(diào)整順序，并實(shí)時(shí)在線調(diào)整燃空當(dāng)量比，最后在當(dāng)時(shí)環(huán)境條件下進(jìn)行燃機(jī)負(fù)荷的升、降過程并收集各關(guān)鍵負(fù)荷段數(shù)據(jù)，同時(shí)比對(duì)以往歷史數(shù)據(jù)在線調(diào)整修正各燃料調(diào)節(jié)閥的開度值，如此反復(fù)多次調(diào)整直到確定一均衡的燃空當(dāng)量比參數(shù)(對(duì)應(yīng)各燃料調(diào)節(jié)閥開度值)，確保燃機(jī)在當(dāng)時(shí)環(huán)境條件下運(yùn)行在最佳狀態(tài)下，如圖1所示。

圖1 燃機(jī)燃燒優(yōu)化調(diào)整方法示意

2 國內(nèi)燃燒調(diào)整研究現(xiàn)狀

國內(nèi)針對(duì)三菱M701F4的文獻(xiàn)較多，這是因?yàn)槿夤驹跈C(jī)組培訓(xùn)中介紹了M701系列機(jī)組的燃燒室振動(dòng)特性，并且三菱燃機(jī)采用旁路閥和值班燃料閥的開度來調(diào)整燃燒室的燃燒特性，用于控制的變量相對(duì)較少，燃燒調(diào)整過程相對(duì)容易理解。此外，GE公司9FA燃機(jī)、西門子STG5-4000F燃機(jī)的燃燒系統(tǒng)也有介紹，但是詳細(xì)程度不如M701F燃機(jī)。其他E級(jí)燃機(jī)包括SGT5-2000E和GE 9E(DLN1.0)，文獻(xiàn)對(duì)其研究深度較淺，參考價(jià)值有限。

金曉剛[1]詳細(xì)分析了三菱M701F燃機(jī)的燃燒系統(tǒng)控制策略，指出同為干式低氮燃燒室，M701F燃機(jī)的燃燒室采用了與GE公司9FA燃機(jī)燃燒室完全不同的調(diào)節(jié)方式。9FA燃機(jī)通過從壓氣機(jī)排氣抽氣來加熱壓氣機(jī)入口空氣溫度，從而實(shí)現(xiàn)調(diào)節(jié)壓氣機(jī)質(zhì)量流量來調(diào)節(jié)空燃比，而M701F燃機(jī)的燃燒室則利用旁路閥輕松地達(dá)到了調(diào)節(jié)空燃比的效果。燃燒調(diào)整時(shí)只需要調(diào)整值班燃料閥和旁路閥即可調(diào)整燃燒器內(nèi)局部空燃比。

毛丹[2]等人研究了三菱M701F4燃機(jī)的燃燒調(diào)整流程，詳細(xì)分析了M701F4燃機(jī)燃料系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及基本的控制原理、燃燒調(diào)整的目的、監(jiān)測(cè)手段及調(diào)整的方法和過程，指出在調(diào)整過程中，隨著機(jī)組負(fù)荷的變化(如圖2所示)，M701F4機(jī)組在各個(gè)負(fù)荷段的燃燒調(diào)整主要調(diào)節(jié)的參數(shù)是值班燃料比例(PLCSO)和燃燒室旁路閥開度(BYCSO)。在不同的PLCSO及BYCSO設(shè)置下，可能觸發(fā)的燃燒室壓力波動(dòng)的頻率范圍不同，繪出圖3所示的2個(gè)圖形，并根據(jù)燃燒不穩(wěn)定產(chǎn)生的原因提出改進(jìn)方法。同時(shí)，分析了燃燒室壓力波動(dòng)監(jiān)視系統(tǒng)(CPFM)的功能和構(gòu)成，以及高級(jí)燃燒室壓力波動(dòng)監(jiān)視系統(tǒng)(Advanced CPFM)在機(jī)組運(yùn)行中的作用。

圖2 M701F4機(jī)組燃燒調(diào)整的負(fù)荷安排示意

圖3 M701F4燃?xì)廨啓C(jī)各負(fù)荷下PLCSO對(duì)于燃燒壓力波動(dòng)的影響示意

米賢才[3]介紹了三菱M701F3燃機(jī)的燃燒系統(tǒng)，詳細(xì)分析燃燒壓力波動(dòng)的數(shù)值。對(duì)于M701F3燃機(jī)燃燒器上每個(gè)探頭監(jiān)測(cè)到的燃燒波動(dòng)數(shù)據(jù)，可處理為不同的波段進(jìn)行分析。對(duì)于各個(gè)波段，根據(jù)其波動(dòng)幅值對(duì)燃燒室安全以及燃燒穩(wěn)定的影響，分別制定了提醒值、預(yù)報(bào)警值、報(bào)警值和跳閘值，其設(shè)定見表1。此波動(dòng)幅值用來判定燃燒器是否處于燃燒穩(wěn)定狀態(tài)。

表1 燃燒室動(dòng)態(tài)壓力報(bào)警設(shè)定

黃素華[4]等人針對(duì)DLN-2.0+燃燒器的燃燒調(diào)整撰寫了相關(guān)專利，專利中公開了燃機(jī)干式低NOx燃燒調(diào)整方法。通過對(duì)燃燒狀況的分析來調(diào)整控制常數(shù)，實(shí)現(xiàn)對(duì)DLN-2.0+燃燒系統(tǒng)的D5，PM1，PM4以及清吹空氣控制值進(jìn)行實(shí)時(shí)調(diào)整，直至燃燒動(dòng)態(tài)壓力監(jiān)測(cè)結(jié)果和NOx，CO排放結(jié)果都處于合適的數(shù)值?？梢詫?duì)采用預(yù)混燃燒技術(shù)的現(xiàn)代燃機(jī)進(jìn)行燃燒優(yōu)化調(diào)整，改善其運(yùn)行狀態(tài)，提高運(yùn)行穩(wěn)定性，減輕對(duì)燃機(jī)熱部件的損傷，避免由于熱值變化、環(huán)境溫度變化對(duì)燃機(jī)運(yùn)行產(chǎn)生影響。

隨后，黃素華[5]等人分析了采用DLN-2.0+燃燒系統(tǒng)的GE 9FA燃機(jī)的燃燒調(diào)整過程，介紹了用于測(cè)量DLN-2.0+燃燒系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)壓力測(cè)量設(shè)備(如圖4所示)，對(duì)比了非接觸式和接觸式兩種測(cè)量方式的優(yōu)缺點(diǎn)。

圖4 DLN-2.0+燃燒動(dòng)態(tài)壓力采集設(shè)備

此外，他們還分析了燃燒不穩(wěn)定性的特征表現(xiàn)，比如“冷振蕩峰值”低頻動(dòng)態(tài)壓力波動(dòng)(LFD)，也稱為低沉的隆隆聲，該頻率處的幅值隨著火焰溫度的降低而增大，通常發(fā)生在10～50 Hz頻率區(qū)間。例如，GE 9FA燃機(jī)LFD發(fā)生在17 Hz附近處，而S/W 501F燃機(jī)LFD 則發(fā)生在25 Hz附近處。中頻動(dòng)態(tài)壓力波動(dòng)(MFD)，也稱為“熱振蕩峰值(hot tone)”，這是因?yàn)樵擃l率處的幅值隨著火焰溫度的升高和燃機(jī)出力的增加而增大，通?？梢栽?00～250 Hz頻率區(qū)間觀察到。例如，GE 9FA 燃機(jī)MFD峰值發(fā)生在130～150 Hz處，而S/W 501F燃機(jī)MFD峰值則發(fā)生在120～140 Hz處。同時(shí)，繪制了在預(yù)混模式下不同PM1燃料分配引起的壓力脈動(dòng)值變化趨勢(shì)圖(如圖5所示)，較為直觀地顯示了熱峰振蕩的產(chǎn)生特點(diǎn)。

圖5 壓力脈動(dòng)值變化趨勢(shì)

蘇保興[6]等人介紹了燃料組分變化對(duì)DLN 燃燒器運(yùn)行的影響，他們指出華白指數(shù)相同的天然氣其燃燒特性也不一定相同，當(dāng)華白指數(shù)增加時(shí)，NOx排放會(huì)顯著增加，而中頻段燃燒脈動(dòng)值相應(yīng)降低(如圖6、圖7所示)。

圖6 NOx排放隨華白指數(shù)的變化

圖7 燃料熱值變化對(duì)動(dòng)態(tài)壓力波動(dòng)的影響

柴志紅[7]等人分析了9E燃機(jī)的燃燒調(diào)整過程，提出因?yàn)?E燃機(jī)自身沒有配備燃燒壓力脈動(dòng)傳感裝置，所以對(duì)其燃燒調(diào)整只能通過間接的測(cè)量方式，即測(cè)量燃機(jī)排放的煙氣成分中NOx和CO，O2等含量，再通過采集到的數(shù)據(jù)分析，選擇受燃燒脈動(dòng)影響較小的區(qū)域，以避開低頻燃燒壓力振動(dòng)和高頻燃燒壓力振動(dòng)的不良影響。并且指出了修改預(yù)混模式下控制初級(jí)燃料噴嘴燃料量分配的配比值FXKSPMMN，F(xiàn)XKSPMMX來實(shí)現(xiàn)在不同燃燒參考溫度下的燃料分配量。

武葆睿[8]介紹了西門子V94.3A燃機(jī)的燃燒監(jiān)測(cè)原理，主要分析了西門子用于監(jiān)測(cè)燃燒脈動(dòng)的燃燒頻譜儀ARGUS，再通過分析ARGUS的設(shè)置邊界，得到了西門子燃機(jī)燃燒穩(wěn)定性的閾值(見表2)，這對(duì)如何判斷燃燒調(diào)整的調(diào)整裕度有很大的參考意義。給出了燃燒穩(wěn)定性的Humming(哼鳴，燃燒壓力脈動(dòng)噪聲)判定原則：當(dāng)燃機(jī)運(yùn)行時(shí)，高頻段的Humming值應(yīng)該小于低頻段的數(shù)值，如果大于或者等于低頻段值，則燃燒處于非常不穩(wěn)定的階段，隨時(shí)可能跳機(jī)；高頻段的Humming值應(yīng)該較小；低頻段Humming值不能過大；中頻段的Humming值應(yīng)遠(yuǎn)小于高頻段和低頻段，且必須保持平穩(wěn)，否則燃燒將會(huì)不穩(wěn)定。當(dāng)以上幾點(diǎn)同時(shí)滿足時(shí)，燃燒穩(wěn)定，否則便處于燃燒不穩(wěn)定狀態(tài)。

ACC(燃燒加速度)判定原則與Humming基本相關(guān)，唯一區(qū)別在于不管處于任何燃燒狀態(tài)，中頻段的ACC數(shù)值都基本保持不變。當(dāng)燃機(jī)運(yùn)行時(shí)，高頻段的ACC值應(yīng)遠(yuǎn)小于低頻段的數(shù)值，如果其大于或等于低頻端值，則燃燒處于非常不穩(wěn)定的階段，隨時(shí)可能跳機(jī)；高頻段的ACC值必須極小，且保持穩(wěn)定，如果其突然增加，則燃燒會(huì)變不穩(wěn)定；低頻段的ACC值也不能過大，但必須大于高頻段。最終分析得出影響燃燒穩(wěn)定性的因素共有8個(gè)，分別為機(jī)組負(fù)荷、大氣溫濕度、IGV開度、OTC(燃?xì)馔钙匠隹?溫度、壓氣機(jī)出口壓力、燃料溫度、燃料壓力、天然氣成分。

表2 西門子V94.3 A燃燒動(dòng)力學(xué)設(shè)定邊界

由此可知，國內(nèi)相關(guān)科研院所和發(fā)電企業(yè)對(duì)燃燒調(diào)整的研究主要集中在燃燒調(diào)整的實(shí)施方法、步驟及流程的研究，對(duì)于保有量比較多的燃機(jī)型號(hào)燃燒調(diào)整的實(shí)施步驟梳理相對(duì)清晰，對(duì)于一些關(guān)鍵參數(shù)比如控制系統(tǒng)中哪些變量決定燃料流量的分配，溫控線的設(shè)置方法等有初步的了解。但是對(duì)更深層次的調(diào)整機(jī)制缺乏進(jìn)一步的研究，比如某個(gè)頻段的燃燒脈動(dòng)值增加到什么數(shù)值算超標(biāo)，應(yīng)當(dāng)與之對(duì)應(yīng)的調(diào)整哪一路燃料流量，其調(diào)整值的調(diào)整步進(jìn)與調(diào)整極限分別是多少，燃機(jī)在燃燒調(diào)整中出現(xiàn)異常狀況如何處理等。上述涉及燃燒調(diào)整機(jī)制的研究，目前仍處于摸索階段，一方面由于燃燒調(diào)整與燃機(jī)燃燒的設(shè)計(jì)參數(shù)有關(guān)，OEM廠商目前還未開放此設(shè)計(jì)值；另一方面與此研究方向相關(guān)的基礎(chǔ)研究缺失有關(guān)。

3 國外燃燒調(diào)整研究現(xiàn)狀

國外可供參考的燃燒調(diào)整文獻(xiàn)數(shù)量有限，大多集中在對(duì)燃燒調(diào)整原理的分析以及一些基礎(chǔ)研究上，但普遍比國內(nèi)相關(guān)文獻(xiàn)研究程度深。

Jeongseog OH[9]分析了韓國仁川Seo-Incheon發(fā)電廠7FA+e 燃機(jī)燃燒調(diào)整期間的數(shù)據(jù)，提出對(duì)DLN-2.6燃燒室燃燒穩(wěn)定性和排放影響最大的兩路燃料氣管路是PM1和PM3預(yù)混天然氣管路。同時(shí)，發(fā)現(xiàn)影響可視黃煙的主要是空燃比，與燃機(jī)負(fù)荷沒有絕對(duì)關(guān)系；燃料的增加速率選擇不當(dāng)也會(huì)引起燃燒不穩(wěn)定。

Mitchell Cohen[10]在2011年IAGT研討會(huì)上介紹了GE公司DLN燃燒器的調(diào)整與維護(hù)策略，指出當(dāng)高氮氧化物排放值、高一氧化碳排放值、高燃燒室壓力脈動(dòng)值、燃燒模式切換失敗、初級(jí)燃燒區(qū)回火(針對(duì)DLN1.0)、熄火等現(xiàn)象出現(xiàn)時(shí)，意味著燃燒器需要進(jìn)行燃燒調(diào)整。并指出針對(duì)GE的DLN燃燒器來說，調(diào)整每一路燃料的分配比例是燃燒調(diào)整的關(guān)鍵實(shí)施手段，燃料分配比例基于燃燒參考溫度調(diào)整。

燃燒調(diào)整實(shí)施之后，可以解決上述提到的問題。但是，燃燒調(diào)整也有其自身的局限性，比如說燃燒調(diào)整僅在當(dāng)下的時(shí)間點(diǎn)進(jìn)行，隨著時(shí)間的推移，調(diào)整好的燃機(jī)燃燒室空燃比會(huì)發(fā)生變化。此外，有一些情況會(huì)影響到燃燒調(diào)整的質(zhì)量，比如關(guān)鍵的壓力測(cè)點(diǎn)測(cè)量是否準(zhǔn)確(壓氣機(jī)出口壓力、環(huán)境壓力、進(jìn)口燃機(jī)進(jìn)口和出口的壓力損失)，這是因?yàn)閴毫y(cè)點(diǎn)直接影響燃燒參考溫度的計(jì)算，進(jìn)而影響燃料分配比例。一般來說，如果環(huán)境壓力測(cè)量偏低，會(huì)導(dǎo)致CO排放質(zhì)量濃度變高；如果環(huán)境壓力測(cè)量偏高，會(huì)導(dǎo)致NOx排放質(zhì)量濃度變高。燃機(jī)排氣壓損測(cè)量偏高，會(huì)導(dǎo)致NOx排放質(zhì)量濃度過高；燃機(jī)排氣壓損測(cè)量偏低，會(huì)導(dǎo)致NOx排放質(zhì)量濃度過低(過低的NOx排放質(zhì)量濃度會(huì)導(dǎo)致熄火)。Mitchell Cohen還指出，DLN燃燒器噴嘴堵塞的情況很容易通過燃燒調(diào)整發(fā)現(xiàn)，燃機(jī)噴嘴內(nèi)節(jié)流小孔被堵塞導(dǎo)致面積改變后，CO排放質(zhì)量濃度會(huì)出現(xiàn)異常，根據(jù)CO排放質(zhì)量濃度的增加值很容易估算出噴嘴內(nèi)的堵塞情況。建議燃燒調(diào)整配合噴嘴流量監(jiān)測(cè)一同實(shí)施，這樣能達(dá)到更好的效果。

Min Chul Lee[11]等人采用六西格瑪法(CTSS)來研究NOx排放規(guī)律以及燃燒調(diào)整的時(shí)間管理。CTSS分5步進(jìn)行：定義—評(píng)估—設(shè)計(jì)—優(yōu)化—驗(yàn)證(DIDOV)，首先確定減少NOx排放質(zhì)量濃度的目標(biāo)，然后對(duì)電廠的當(dāng)前排放質(zhì)量濃度進(jìn)行評(píng)估，通過分析關(guān)鍵的幾個(gè)控制參數(shù)來核實(shí)所確定的排放質(zhì)量濃度減少量是否合適，下一步運(yùn)用六西格瑪法對(duì)控制參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，最后將修改的參數(shù)在燃燒調(diào)整中進(jìn)行驗(yàn)證。燃燒調(diào)整運(yùn)用優(yōu)化后的參數(shù)，使得機(jī)組的NOx排放質(zhì)量濃度平均減少70%左右(如圖8所示)。

圖8 NOx排放質(zhì)量濃度與空氣流量過剩率及主燃料占比之間的關(guān)系

Leonard C. Angello[12]等人研究了DLN燃燒器預(yù)混燃燒過程中燃燒不穩(wěn)定的動(dòng)力學(xué)因素，并基于大數(shù)據(jù)分析得出了較為詳細(xì)的結(jié)果。通過采用調(diào)節(jié)燃料流量和改變進(jìn)口導(dǎo)葉開度，可以有效控制燃燒不穩(wěn)定性。指出在每個(gè)燃燒室安裝壓力傳感器是一種最有效的監(jiān)測(cè)燃燒室動(dòng)態(tài)特性的方法，通過連續(xù)監(jiān)控燃燒室的動(dòng)態(tài)特性可以發(fā)現(xiàn)燃燒室的潛在風(fēng)險(xiǎn)，包括操作方式不當(dāng)引起的燃燒硬件退化等(如圖9所示)。基于大數(shù)據(jù)的參數(shù)對(duì)比可以幫助運(yùn)營商在早期發(fā)現(xiàn)硬件的損壞和退化，有效防止機(jī)組的跳機(jī)和非停。除了具有預(yù)警效能之外，燃燒動(dòng)力學(xué)數(shù)據(jù)也可以監(jiān)測(cè)燃燒設(shè)備的總體壽命損耗，同時(shí)可以在機(jī)組重要參數(shù)發(fā)生劇烈變化時(shí)對(duì)所采取預(yù)防措施進(jìn)行評(píng)估。

圖9 燃燒調(diào)整前、后壓力脈動(dòng)變化

4 結(jié)束語

通過上述文獻(xiàn)資料的檢索可以發(fā)現(xiàn)，國內(nèi)關(guān)于燃燒調(diào)整文獻(xiàn)研究深度較淺，更注重于燃燒調(diào)整流程的整理、發(fā)掘。這是由于燃機(jī)引入我國時(shí)間并不長，我國對(duì)重型燃機(jī)燃燒技術(shù)的消化吸收并不深入，畢竟我國的燃機(jī)基礎(chǔ)開始于軍工產(chǎn)品，軍工產(chǎn)品的燃燒器設(shè)計(jì)思路與民用重型燃機(jī)有很大區(qū)別，且燃燒調(diào)整又是涉及核心設(shè)計(jì)理念的技術(shù)，因此在開展研究的步驟上由淺入深是符合客觀發(fā)展規(guī)律的。國外燃機(jī)服務(wù)無論是開展規(guī)?；蚴羌夹g(shù)水平都遠(yuǎn)超國內(nèi)，燃燒調(diào)整對(duì)他們而言更像是一項(xiàng)常規(guī)的技能，更多的是與性能試驗(yàn)或燃機(jī)燃燒系統(tǒng)檢測(cè)等服務(wù)一起打包推廣。