吳伯林，張宏鑫

（華潤(rùn)電力（溫州）有限公司，浙江 溫州 325805）

0 引言

華東電網(wǎng)覆蓋上海、江蘇、浙江、安徽、福建四省一市，是中國(guó)最大的區(qū)域電網(wǎng)，也是目前世界上最大的單一國(guó)家內(nèi)區(qū)域電網(wǎng)。從全國(guó)范圍看，華東電網(wǎng)是受端電網(wǎng)。共計(jì)有錦蘇、復(fù)奉、林楓、宜華、龍政、葛南和賓金7個(gè)直流區(qū)外輸電端，總?cè)萘窟_(dá)到3176萬(wàn)千瓦。同時(shí)“十三五”期間，華東電網(wǎng)計(jì)劃新增4個(gè)特高壓直流區(qū)外輸電端：2016年靈紹直流、2017年晉北-南京北直流、2017年錫盟-江蘇直流、2019年準(zhǔn)東-皖南直流，合計(jì)容量3800萬(wàn)千瓦，至2020年華東電網(wǎng)計(jì)劃受入電力總計(jì)達(dá)到10000萬(wàn)千瓦，將初步形成“強(qiáng)交強(qiáng)直”的特高壓大受端電網(wǎng)。

與此同時(shí)，電網(wǎng)側(cè)直流閉鎖事故頻發(fā)，2015年共出現(xiàn)6次，分別為：

1）4月28日20:12:40，政平站損失1242.6MW，電網(wǎng)頻率下降至49.937Hz；

2）7月13日19:38:33，金華站損失3685.6MW，電網(wǎng)頻率下降至49.825 Hz；

3）7月13日19:41:40，金華站損失2019.4MW，電網(wǎng)頻率下降至49.838 Hz；

4）8月17日23:00:37，復(fù)奉站損失885.6 MW，電網(wǎng)頻率下降至49.943 Hz；

5）9月19日21:58:03，錦蘇站損失4899.9MW，電網(wǎng)頻率下降至49.563 Hz；

圖1 9月19日錦蘇直流閉鎖華東電網(wǎng)頻率Fig.1 Frequency of Jinsu DC Blocked East China power grid on september 19

6）10月20日3:05:12，金華站損失3709.9MW，電網(wǎng)頻率下降至49.792 Hz。

由此可見(jiàn)，在當(dāng)前特高壓電網(wǎng)加速建設(shè)的背景下，整個(gè)華東電網(wǎng)作為受端電網(wǎng)，面臨的安全風(fēng)險(xiǎn)將逐步加劇。在特高壓輸送線路發(fā)生故障時(shí)，如何保證區(qū)域電網(wǎng)的頻率安全是今后需重點(diǎn)關(guān)注與研究的課題。

表1 華東網(wǎng)機(jī)組一次調(diào)頻電量貢獻(xiàn)指標(biāo)（15s與60s）Table 1 East China network unit primary FM power contribution index (15s & 60s)

1 直流閉鎖時(shí)調(diào)頻響應(yīng)情況統(tǒng)計(jì)

一次調(diào)頻綜合指標(biāo)是華東電網(wǎng)根據(jù)擾動(dòng)發(fā)生后機(jī)組處理最大調(diào)節(jié)量和電量貢獻(xiàn)量為依據(jù)，得出的綜合指標(biāo)，反應(yīng)機(jī)組一次調(diào)頻綜合響應(yīng)能力。根據(jù)華東能源局兩個(gè)細(xì)則對(duì)并網(wǎng)發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻考核的指標(biāo)要求，衡量機(jī)組一次調(diào)頻性能的指標(biāo)為一次調(diào)頻動(dòng)作正確率和一次調(diào)頻效果。按60s內(nèi)機(jī)組一次調(diào)頻電量貢獻(xiàn)指標(biāo)的月平均數(shù)據(jù)進(jìn)行考核計(jì)算。月平均指標(biāo)是根據(jù)機(jī)組每次的一次調(diào)頻效果指標(biāo)進(jìn)行平均值計(jì)算得到。

兩個(gè)細(xì)則考核辦法規(guī)定機(jī)組一次調(diào)頻電量貢獻(xiàn)指標(biāo)大于0，表明機(jī)組的一次調(diào)頻動(dòng)作正確；如果一次調(diào)頻電量貢獻(xiàn)指標(biāo)大于60，表明機(jī)組的一次調(diào)頻性能滿足要求。

在上述直流閉鎖故障中，以9月19日錦蘇直流閉鎖故障造成的影響最為嚴(yán)重。事故發(fā)生后損失電量約為4900MW，致使頻率下降最低至49.563Hz，持續(xù)了6min后才恢復(fù)正常。圖1為錦蘇直流閉鎖時(shí)華東電網(wǎng)頻率曲線。

根據(jù)華東調(diào)度WAMS系統(tǒng)統(tǒng)計(jì)[1]，21:58錦蘇直流閉鎖發(fā)生時(shí)，全網(wǎng)并網(wǎng)運(yùn)行機(jī)組共223臺(tái)，296臺(tái)機(jī)組處于停機(jī)狀態(tài)。在監(jiān)測(cè)到的223臺(tái)運(yùn)行機(jī)組中，按60s的一次調(diào)頻電量貢獻(xiàn)指標(biāo)衡量，機(jī)組一次調(diào)頻動(dòng)作正確的機(jī)組共180臺(tái)，占統(tǒng)計(jì)運(yùn)行機(jī)組比例為80.7%。機(jī)組一次調(diào)頻性能合格的機(jī)組共46臺(tái)，占比為20.6%。機(jī)組一次調(diào)頻性能不合格的機(jī)組共134臺(tái)，占比為60%。按15s的一次調(diào)頻電量貢獻(xiàn)指標(biāo)衡量，機(jī)組一次調(diào)頻動(dòng)作正確的機(jī)組共133臺(tái)，占比為59.6%。機(jī)組一次調(diào)頻性能合格的機(jī)組共28臺(tái)，占比為12.5%。機(jī)組一次調(diào)頻性能不合格的機(jī)組共105臺(tái)，占比為47.1%。

從15s和60s一次調(diào)頻貢獻(xiàn)電量的對(duì)比看，這次擾動(dòng)后，機(jī)組在15s內(nèi)一次調(diào)頻正確響應(yīng)的機(jī)組占59.6%，其中性能滿足要求的機(jī)組占12.5%，一次調(diào)頻的效果并不理想。

2 一次調(diào)頻響應(yīng)對(duì)電網(wǎng)頻率的影響

根據(jù)華東區(qū)域電網(wǎng)頻率控制體系，發(fā)電機(jī)組的一次調(diào)頻動(dòng)作響應(yīng)是發(fā)生電網(wǎng)頻率波動(dòng)事件時(shí)的主要調(diào)節(jié)手段。在9.19錦蘇直流閉鎖故障發(fā)生后，通過(guò)仿真計(jì)算等手段，分析了在事故發(fā)生過(guò)程中，假如所有機(jī)組按照理想的一次調(diào)頻響應(yīng)動(dòng)作，對(duì)電網(wǎng)頻率的影響情況如下。

2.1 定義與參數(shù)

觀察對(duì)象為一臺(tái)1000MW燃煤火電機(jī)組，其一次調(diào)頻參數(shù)設(shè)置、動(dòng)態(tài)性能響應(yīng)負(fù)荷如下規(guī)定。

2.1.1 一次調(diào)頻參數(shù)

額定容量：100萬(wàn)千瓦

一次調(diào)頻死區(qū)：2轉(zhuǎn)

限幅6%，即一次調(diào)頻出力上限為6萬(wàn)千瓦。

調(diào)差系數(shù)5%：5%額定頻率變化2.5Hz，對(duì)應(yīng)100萬(wàn)千瓦出力，變化率為4萬(wàn)千瓦/0.1Hz。

2.1.2 一次調(diào)頻動(dòng)態(tài)響應(yīng)要求

按照新版國(guó)標(biāo)《電網(wǎng)運(yùn)行準(zhǔn)則》（GB/T 31464-2015）的規(guī)定，機(jī)組一次調(diào)頻須頻率故障后3s內(nèi)開(kāi)始響應(yīng)，15s內(nèi)達(dá)到75%目標(biāo)值[2]。

2.2 理想機(jī)組的響應(yīng)行為

2.2.1 一次調(diào)頻限幅的動(dòng)作

根據(jù)調(diào)差系數(shù)5%，計(jì)算可得理想機(jī)組在頻率跌落0.15Hz時(shí)，一次調(diào)頻應(yīng)響應(yīng)6萬(wàn)千瓦，達(dá)到一次調(diào)頻限幅。若假設(shè)起始頻率為50.0Hz，考慮頻率跌落超過(guò)一次調(diào)頻死區(qū)0.033Hz后一次調(diào)頻才會(huì)動(dòng)作，即再經(jīng)過(guò)0.15Hz，也就是頻率跌落值達(dá)到0.183Hz，頻率低于49.817Hz時(shí)，一次調(diào)頻出力達(dá)到其限幅。即頻率低于49.817Hz時(shí)，一次調(diào)頻能力已用盡，即使頻率跌幅超過(guò)上述水平，理想機(jī)組所能貢獻(xiàn)的一次調(diào)頻能力也不會(huì)增加。

2.2.2 頻率低點(diǎn)時(shí)刻機(jī)組的響應(yīng)

頻率擾動(dòng)后，最低點(diǎn)頻率基本發(fā)生在1 0 s左右（“9.19”和“10.20”的最低頻率時(shí)刻分別為12s和10s），此時(shí)理想機(jī)組已經(jīng)開(kāi)始響應(yīng)，但尚未響應(yīng)到目標(biāo)值。

新國(guó)標(biāo)僅規(guī)定了一次調(diào)頻須在15s內(nèi)達(dá)到75%目標(biāo)值，對(duì)于0s～15s的響應(yīng)并沒(méi)有明確規(guī)定。假設(shè)理想機(jī)組此時(shí)的動(dòng)態(tài)行為符合線性特征，也就是考慮一次調(diào)頻響應(yīng)時(shí)間3s的滯后，隨后3s～15s之間符合線性上升規(guī)律。按此假設(shè)，10s時(shí)刻的一次調(diào)頻增加量理想目標(biāo)值是2.62萬(wàn)千瓦（即6%調(diào)節(jié)上限×75%×（10-3）/(15-3)）。即理想機(jī)組的10s一次調(diào)頻出力變化率為2.62%。

2.2.3 理想機(jī)組Kg*_的測(cè)算

Kg*_的理論值為調(diào)差系數(shù)的倒數(shù)20，但此時(shí)沒(méi)有考慮一次調(diào)頻的動(dòng)態(tài)響應(yīng)行為，在頻率最低點(diǎn)時(shí)，絕大部分機(jī)組無(wú)法根據(jù)目標(biāo)要求實(shí)現(xiàn)完全響應(yīng)。

考慮最不利情況下，動(dòng)態(tài)響應(yīng)后Kg*_理論最大值7.14。假設(shè)大擾動(dòng)前系統(tǒng)起始頻率為49.9Hz，忽略一次調(diào)頻已經(jīng)開(kāi)始動(dòng)作的影響，此時(shí)頻率再跌落0.183Hz，該機(jī)組10s內(nèi)一次調(diào)頻增加量應(yīng)為2.62萬(wàn)千瓦，一次調(diào)頻出力變化率為2.62%，頻率變化率為0.183/49.9=0.367%；此時(shí)Kg*_為7.14，此為理想機(jī)組Kg*_能夠達(dá)到的最大值。

Kg*_隨頻差增大而下降。從頻率49.717Hz開(kāi)始，頻率繼續(xù)往下，一次調(diào)頻出力變化率不再變化，而頻率變化率繼續(xù)增大。因此，Kg*_持續(xù)變小。當(dāng)頻率跌到49.25Hz時(shí)，Kg*_變小為2.01。

“9.19”最低頻率時(shí)刻為12s，滯后時(shí)間3s，4s～12s內(nèi)理想機(jī)組一次調(diào)頻出力應(yīng)增加3.375萬(wàn)千瓦，即理想機(jī)組的12s一次調(diào)頻出力變化率為3.375%?！?.19”頻率跌落值為0.409Hz，頻率變化率為0.818%；即單臺(tái)理想機(jī)組在“9.19”中，Kg*_為4.13。

3 浙江電網(wǎng)機(jī)組一次調(diào)頻性能分析

通過(guò)對(duì)浙江省調(diào)考核系統(tǒng)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析匯總，得到了“9.19”故障時(shí)浙江電網(wǎng)運(yùn)行的44臺(tái)機(jī)組一次調(diào)頻動(dòng)作響應(yīng)情況。對(duì)照《火力發(fā)電機(jī)組一次調(diào)頻試驗(yàn)及性能驗(yàn)收導(dǎo)則》GB/T 30370-2013和《兩個(gè)細(xì)則》[3]關(guān)于一次調(diào)頻考核計(jì)算規(guī)則得出：

1）在頻率下降過(guò)程中，按機(jī)組一次調(diào)頻限幅要求，全省運(yùn)行機(jī)組理論一次調(diào)頻目標(biāo)響應(yīng)功率為1439MW。

2）從頻率故障開(kāi)始后15s時(shí)刻，全省機(jī)組實(shí)際響應(yīng)功率為401MW，為理論響應(yīng)量的27.88%，與標(biāo)準(zhǔn)要求的75%相差巨大。

3）頻率故障開(kāi)始1min內(nèi)，全省機(jī)組實(shí)際響應(yīng)功率最大值為698MW，為理論響應(yīng)量的48.54%，與標(biāo)準(zhǔn)要求的90%相差較大。

表2 “9.19”直流閉鎖時(shí)蒼南電廠百萬(wàn)機(jī)組調(diào)頻性能Table 2 Frequency modulation performance of million units in Cangnan Power Plant during "9.19" DC blocking

4）按《兩個(gè)細(xì)則考核》計(jì)算全省機(jī)組一次調(diào)頻平均效果（積分統(tǒng)計(jì)的電量貢獻(xiàn)值）為0.39，離考核要求的0.6相差較大。

由此可見(jiàn)，在“9.19”錦蘇直流閉鎖故障中，浙江電網(wǎng)運(yùn)行機(jī)組一次調(diào)頻響應(yīng)情況與理論值相差甚遠(yuǎn)。排除核電以及部分供熱機(jī)組，火力發(fā)電機(jī)組的主要成因可分為兩大類：

◆ 不少機(jī)組在滑壓運(yùn)行時(shí)，汽機(jī)調(diào)門開(kāi)度過(guò)大，使得負(fù)荷快速向上調(diào)節(jié)裕量不足[4]。在全部44臺(tái)機(jī)組中，發(fā)現(xiàn)有17臺(tái)機(jī)組存在此問(wèn)題，尤其是超（超）臨界機(jī)組更為明顯。此類機(jī)組在正常運(yùn)行時(shí)汽機(jī)調(diào)門接近全開(kāi)，調(diào)門向上調(diào)節(jié)裕量不足；當(dāng)小頻率擾動(dòng)時(shí)響應(yīng)尚能滿足基本要求，但當(dāng)電網(wǎng)大頻差要求機(jī)組較大幅度加負(fù)荷時(shí)，難以快速響應(yīng)。此類機(jī)組在正常運(yùn)行過(guò)程中可視為一次調(diào)頻能力不足。

◆ 剩余機(jī)組中一次調(diào)頻響應(yīng)不足其原因主要為：受機(jī)組運(yùn)行工況的干擾，導(dǎo)致一次調(diào)頻響應(yīng)不足。例如，某百萬(wàn)機(jī)組由于汽壓下降超過(guò)0.8MPa，致使閉鎖回路動(dòng)作導(dǎo)致調(diào)頻負(fù)荷反向拉回。該類機(jī)組從汽機(jī)調(diào)門運(yùn)行狀況來(lái)看，還具備一次調(diào)頻釋放蓄熱的能力，但出于保護(hù)機(jī)組運(yùn)行穩(wěn)定的考慮，兼顧了負(fù)荷與汽壓的調(diào)節(jié)，最終犧牲了部分一次調(diào)頻響應(yīng)能力[8]。

以華潤(rùn)蒼南電廠百萬(wàn)超超臨界#2機(jī)組為例，在“9.19”直流閉鎖事故發(fā)生后，機(jī)組的調(diào)節(jié)性能見(jiàn)表2。

由表2可見(jiàn)，蒼南電廠#2機(jī)組在未實(shí)現(xiàn)汽輪機(jī)優(yōu)化滑壓的情況下，高調(diào)CV3開(kāi)度保有一定的裕量，一次調(diào)頻響應(yīng)指標(biāo)合格，但直流閉鎖故障發(fā)生后15s內(nèi)的調(diào)節(jié)負(fù)荷為43.8MW，與標(biāo)準(zhǔn)要求75%尚有偏差，具有一定的優(yōu)化空間。

4 機(jī)組一次調(diào)頻性能提升的優(yōu)化建議

通過(guò)對(duì)直流閉鎖故障下機(jī)組一次調(diào)頻響應(yīng)的分析，結(jié)合機(jī)組本身的運(yùn)行工況，提出以下改善機(jī)組一次調(diào)頻能力的建議。

4.1 機(jī)組一次調(diào)頻功能優(yōu)化

從現(xiàn)有機(jī)組一次調(diào)頻控制策略來(lái)看，優(yōu)化主要有兩個(gè)方向：

圖2 汽機(jī)調(diào)門開(kāi)度與一次調(diào)頻能力關(guān)系Fig.2 Relationship between the opening degree of steam machine and the ability of primary frequency modulation

4.1.1 提高DEH響應(yīng)量，提升15s一次調(diào)頻響應(yīng)量

通常發(fā)生直流閉鎖故障時(shí)，電網(wǎng)頻率在10s～12s左右下降到最低點(diǎn)，從事故預(yù)防的角度來(lái)看，有必要提升發(fā)電機(jī)組15s內(nèi)的一次調(diào)頻響應(yīng)能力。目前，多數(shù)機(jī)組一次調(diào)頻動(dòng)作過(guò)程中DEH動(dòng)作量偏小，致使15s內(nèi)響應(yīng)量不足，可根據(jù)機(jī)組本身運(yùn)行工況作相應(yīng)的優(yōu)化，提升其響應(yīng)速度。

4.1.2 優(yōu)化CCS協(xié)調(diào)系統(tǒng)一次調(diào)頻控制參數(shù)CCS協(xié)調(diào)控制參數(shù)對(duì)機(jī)組一次調(diào)頻性能影響巨大[5]?，F(xiàn)有很多機(jī)組出于穩(wěn)定運(yùn)行的目的，設(shè)置了過(guò)于保守的參數(shù)，使得一次調(diào)頻響應(yīng)過(guò)程中犧牲了對(duì)功率的調(diào)節(jié)作用，不利于大頻差故障下的頻率恢復(fù)。應(yīng)根據(jù)機(jī)組的蓄熱能力和運(yùn)行工況，配置更為合理的控制策略和參數(shù)，在不影響機(jī)組安全的情況下盡可能地提升一次調(diào)頻響應(yīng)出力，為電網(wǎng)頻率穩(wěn)定提供保障。

4.2 拓展深度調(diào)頻技術(shù)

深入研究并拓展機(jī)組一次調(diào)頻的控制策略及技術(shù)，例如采用抽汽調(diào)節(jié)、凝結(jié)水節(jié)流等手段，充分利用汽機(jī)側(cè)蓄熱，提供機(jī)組新的一次調(diào)頻手段和能力[6]。

4.3 優(yōu)化機(jī)組運(yùn)行方式

通過(guò)“9.19”故障分析過(guò)程發(fā)現(xiàn)，大部分超臨界機(jī)組在正?；瑝哼\(yùn)行時(shí)，汽機(jī)調(diào)門開(kāi)度過(guò)大甚至全開(kāi)，調(diào)門向上調(diào)節(jié)負(fù)荷裕量不足。當(dāng)小頻率擾動(dòng)時(shí)響應(yīng)尚能滿足基本要求，但當(dāng)電網(wǎng)大頻差要求機(jī)組較大幅度加負(fù)荷時(shí)，難以快速響應(yīng)。機(jī)組正常運(yùn)行中，汽機(jī)調(diào)門開(kāi)度越大，其節(jié)流損失越小，對(duì)機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性帶來(lái)較大地影響，但卻犧牲了機(jī)組AGC、一次調(diào)頻等調(diào)節(jié)性能；當(dāng)出現(xiàn)“9.19”類似的事故時(shí)，無(wú)法滿足調(diào)節(jié)的要求。針對(duì)這種情況，可以調(diào)整滑壓設(shè)定值，使得運(yùn)行過(guò)程中調(diào)門綜合閥位降低，改善其向上調(diào)節(jié)能力，并綜合考慮對(duì)機(jī)組效率產(chǎn)生的影響。以1000MW機(jī)組為例進(jìn)行分析說(shuō)明：

圖3 調(diào)閥開(kāi)度31.5%時(shí)一次調(diào)頻能力隨負(fù)荷的變化關(guān)系Fig.3 Relationship between the change of primary frequency modulation capability and load when the opening of valve is 31.5%

圖4 調(diào)閥開(kāi)度45%時(shí)一次調(diào)頻能力隨負(fù)荷的變化關(guān)系Fig.4 Relationship between the change of primary frequency modulation capability and load when the opening of valve is 45%

4.3.1 汽輪機(jī)的一次調(diào)頻能力估算

如果只考慮通過(guò)汽輪機(jī)調(diào)節(jié)閥開(kāi)關(guān)進(jìn)行一次調(diào)頻，并把汽輪機(jī)調(diào)節(jié)閥當(dāng)前開(kāi)度與全開(kāi)可帶來(lái)的負(fù)荷增加看作是機(jī)組的一次調(diào)頻能力的話，額定參數(shù)運(yùn)行時(shí)，1000MW機(jī)組的一次調(diào)頻能力如圖2所示，這一曲線是在實(shí)際試驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)上、進(jìn)行分析計(jì)算得到的[7]。

從圖2可看出，在額定參數(shù)下，調(diào)節(jié)閥的開(kāi)度小于31.5%，才可以確保機(jī)組具有60MW（即6%額定負(fù)荷）的一次調(diào)頻能力，如果主汽壓力降低，要保證這樣的調(diào)頻能力，調(diào)節(jié)閥開(kāi)度還要減小，圖3是調(diào)節(jié)閥開(kāi)度保持31.5%運(yùn)行時(shí)，機(jī)組一次調(diào)頻能力隨負(fù)荷的變化關(guān)系。

為了獲得更好的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，超超臨界汽輪機(jī)一般都進(jìn)行過(guò)滑壓優(yōu)化，在大部分負(fù)荷段，調(diào)節(jié)閥開(kāi)度維持在45%左右運(yùn)行，這會(huì)顯著降低其一次調(diào)頻能力，多次低頻事故時(shí)超超臨界機(jī)組的一次調(diào)頻結(jié)果也證實(shí)這一判斷，圖4為調(diào)節(jié)閥開(kāi)度保持45%運(yùn)行時(shí)，機(jī)組一次調(diào)頻能力隨負(fù)荷的變化關(guān)系[8]。

圖5 保證一次調(diào)頻能力調(diào)節(jié)閥開(kāi)度上限Fig.5 Guaranteed primary frequency modulation capability adjustable valve opening limit

圖6 保證一次調(diào)頻能力滑壓曲線設(shè)定下限Fig.6 Guaranteed primary frequency modulation capability sliding pressure curve setting lower limit

圖7 保證調(diào)頻能力運(yùn)行與優(yōu)化運(yùn)行兩種方式下的煤耗差Fig.7 Guaranteed coal consumption difference under two modes of operation and optimization operation of FM capability

4.3.2 保障一次調(diào)頻能力情況下運(yùn)行限制

為了保證超超臨界汽輪機(jī)隨時(shí)具有規(guī)程要求的6%額定負(fù)荷的一次調(diào)頻能力，機(jī)組運(yùn)行參數(shù)應(yīng)不超出圖5、圖6限值。這一結(jié)果是基于該類型機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)、并經(jīng)過(guò)變工況計(jì)算得到。

圖5為保證一次調(diào)頻能力時(shí)，不同負(fù)荷下調(diào)節(jié)閥的最大開(kāi)度，如果大于此開(kāi)度，機(jī)組的一次調(diào)頻能力將無(wú)法滿足要求[9]。圖6為機(jī)組運(yùn)行滑壓曲線低限，也就是說(shuō)在一定的負(fù)荷下，主蒸汽壓力必須高于該曲線中的設(shè)定壓力值，才能保證調(diào)頻能力。

4.3.3 保障一次調(diào)頻能力對(duì)機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的影響

為了保證機(jī)組隨時(shí)具有額定的一次調(diào)頻能力，汽輪機(jī)調(diào)節(jié)閥必須具有一定的節(jié)流，這會(huì)造成機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的降低?；诎偃f(wàn)超超臨界機(jī)組的實(shí)際性能試驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算分析得到確保60MW的一次調(diào)頻能力下運(yùn)行與機(jī)組滑壓優(yōu)化后（調(diào)節(jié)閥開(kāi)度45%）運(yùn)行兩種方式下的供電煤耗差，如圖7所示。

圖7典型數(shù)據(jù)為：500MW負(fù)荷，兩者差3.7g/kWh；700MW負(fù)荷，兩者差2.1g/kWh；900MW負(fù)荷，兩者差1.2g/kWh。這是所有涉網(wǎng)機(jī)組需要全面評(píng)估并平衡的一項(xiàng)重要因素。

5 結(jié)束語(yǔ)

本文通過(guò)對(duì)華東電網(wǎng)直流閉鎖事故下涉網(wǎng)機(jī)組一次調(diào)頻調(diào)節(jié)性能的詳細(xì)分析，結(jié)合機(jī)組本身的運(yùn)行工況及特點(diǎn)，分析了一次調(diào)頻調(diào)節(jié)效果不佳的原因，提出了改善涉網(wǎng)機(jī)組一次調(diào)頻能力的建議。目標(biāo)實(shí)現(xiàn)在不影響機(jī)組安全的情況下，盡可能地提升一次調(diào)頻的響應(yīng)出力，為電網(wǎng)頻率穩(wěn)定提供保障。