王 彬，王兆豐,2，岳基偉，李皓偉，鄭夢(mèng)浩，董家昕

(1.河南理工大學(xué) 安全科學(xué)與工程學(xué)院，河南 焦作 454000；2. 煤礦災(zāi)害預(yù)防與搶險(xiǎn)救災(zāi)教育部工程研究中心，河南 焦作 454000 )

0 引言

抽采是防治瓦斯災(zāi)害的根本措施，但隨著煤層開(kāi)采深度和地應(yīng)力的增加，煤層滲透率急劇降低，瓦斯抽采難度大，導(dǎo)致瓦斯事故多發(fā)，安全高效開(kāi)采難以實(shí)現(xiàn)[1]。煤層注水[2]是一種治理煤層瓦斯的主要技術(shù)方法，煤體是一種復(fù)雜的多孔介質(zhì)，在多孔介質(zhì)中，濕潤(rùn)相流體依靠毛細(xì)管力的作用置換非濕潤(rùn)相流體的過(guò)程稱為滲吸[3]。水分在煤體中的滲吸過(guò)程可以促進(jìn)瓦斯的解吸[4]，減少煤層瓦斯含量，提高瓦斯抽采效果。國(guó)內(nèi)外研究學(xué)者對(duì)滲吸機(jī)理做了大量研究，研究結(jié)果表明，注水滲吸是裂縫性油藏驅(qū)油的機(jī)理[5-6]，毛細(xì)管力[7]為其提供動(dòng)力。陳金生、岳基偉等[7-9]通過(guò)研究水分對(duì)含瓦斯煤的滲吸效應(yīng)，認(rèn)為含瓦斯煤外加水分的滲吸作用機(jī)理是以毛細(xì)管力為滲吸動(dòng)力，水分置換吸附態(tài)瓦斯。但在滲吸效應(yīng)[10]發(fā)生后，水分在煤體中的運(yùn)移過(guò)程及分布規(guī)律鮮有研究。

目前常見(jiàn)的水分測(cè)定方法[11-13]可分為2大類：即直接法和間接法，其中，直接法主要是通過(guò)技術(shù)手段直接檢測(cè)水分含量的變化，主要包括：烘干稱重法、碳化鈣法等；間接法則是通過(guò)測(cè)量跟含水量相關(guān)的電量、非電量的變化，來(lái)檢測(cè)物質(zhì)的含水率，主要包含電阻法、射線法、電容法、中子成像法等。

上述方法是比較常規(guī)的水分含量測(cè)定方法，各有其優(yōu)劣，但對(duì)于不含瓦斯型煤的水分含量測(cè)定存在一些問(wèn)題。直接法破壞煤體，測(cè)試時(shí)間長(zhǎng)，無(wú)法實(shí)現(xiàn)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)等，并且以上方法只能得到樣品的總體含水量，并不能獲得各相態(tài)中水分含量的信息，更無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)樣品水分的動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)過(guò)程。針對(duì)上述檢測(cè)方法存在的不足，本文提出利用核磁共振成像技術(shù)測(cè)定煤體的水分分布規(guī)律[14-15]，該方法具有不破壞煤體、測(cè)試方法便捷、能夠呈現(xiàn)水分的運(yùn)移過(guò)程與在煤體中分布情況的特點(diǎn)，可以彌補(bǔ)上述不含瓦斯煤水分分布測(cè)定方法的不足。

1 煤樣制備及實(shí)驗(yàn)方案

1.1 煤樣制備

實(shí)驗(yàn)煤樣選自貴州六龍煤礦，該煤層屬于煤與瓦斯突出煤層，煤種屬于高變質(zhì)程度貧瘦煤。采用型煤進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，篩選出粒徑為0.25 mm以下及0.25～0.5 mm的煤粉，并按照1∶2的比例進(jìn)行均勻混合，添加5%的蒸餾水，均勻攪拌。設(shè)計(jì)并加工特制型煤模具，采用伺服萬(wàn)能機(jī)進(jìn)行型煤的壓制，設(shè)置負(fù)荷為90 kN，穩(wěn)壓30 min，制取型煤尺寸為Φ100 mm×100 mm，在距離截面圓心27.5 mm處預(yù)留偏心孔洞，偏心孔洞尺寸為14 mm×65 mm，如圖1所示。

圖1 型煤實(shí)物Fig.1 Physical diagram of shape coal

1.2 實(shí)驗(yàn)方案

實(shí)驗(yàn)設(shè)備采用核磁共振成像分析儀MacroMR12-150H-I。

實(shí)驗(yàn)將型煤橫置，分為2組，分別是自下向上吸水(即型煤橫置狀態(tài)下，孔洞位于型煤中心軸線下方位置)和自上向下吸水(即型煤橫置狀態(tài)下，孔洞位于型煤中心軸線上方位置)2個(gè)方向，按照5%的含水率加水。實(shí)驗(yàn)流程如下：

1)將型煤放入烘干箱內(nèi)，在105℃的溫度下烘干；

2)采用醫(yī)用輸液管改造為加水裝置，為了將溶液與液態(tài)石蠟分離，將輸液管路末端穿過(guò)中心帶孔眼的塑料紐扣，并預(yù)留5 cm管路用以加水；配制濃度為0.4%的表面活性劑快滲T溶液(磺化琥珀酸二辛酯鈉鹽溶液)，其可降低溶液的表面張力及接觸角，從而使煤體吸水性能升高，如圖2所示；

圖2 實(shí)驗(yàn)加水裝置Fig.2 Water adding device used in the laboratory

3)準(zhǔn)備足量固態(tài)石蠟放置于耐高溫容器中，采用高溫風(fēng)槍融化固態(tài)石蠟至液態(tài)；

4)由于液態(tài)石蠟不溶于水，孔洞中預(yù)留溶液可以將液態(tài)石蠟封堵在孔洞上部，防止液態(tài)石蠟?zāi)潭氯铀b置。量取濃度為0.4%的快滲T溶液，使用膠頭滴管滴入型煤孔洞中，將加水裝置末端管路伸入孔洞底部，使塑料紐扣處于液面上方，也可起到一定的隔離作用，倒入液態(tài)石蠟對(duì)型煤孔洞進(jìn)行密封，直至液態(tài)石蠟?zāi)蹋?duì)凝固時(shí)間進(jìn)行記錄；

5)將石蠟?zāi)毯玫男兔悍湃牒舜殴舱癯上穹治鰞xMacroMR12-150H-I進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)期間，為防止石蠟沒(méi)有凝固完全被外加水沖開(kāi)，前1.5 h暫時(shí)不加水，之后開(kāi)啟輸液管路中的閥門均勻不間斷加水。前6 h，每間隔0.5 h測(cè)試1次，之后每間隔1 h測(cè)試1次，直至沒(méi)有明顯變化為止。

2 不含瓦斯煤水分分布測(cè)試分析

2.1 自下向上吸水實(shí)驗(yàn)

2.1.1 橫向弛豫時(shí)間T2譜測(cè)試

實(shí)驗(yàn)總時(shí)長(zhǎng)為20 h，首先使用CPMG脈沖序列測(cè)定橫向弛豫時(shí)間T2譜，得到了自下向上吸水型煤的20 h的橫向弛豫時(shí)間T2分布曲線，主要分為加水階段和停止加水階段，前6 h為加水階段，從6 h之后至20 h實(shí)驗(yàn)結(jié)束停止加水階段。如圖3所示。

圖3 自下向上吸水型煤核磁共振T2弛豫譜Fig.3 Nuclear magnetic resonance T2 relaxation spectrum of briquette from bottom to top water absorbing

橫軸與縱軸積分面積代表信號(hào)量。樣品中的水含量越多，則積分面積就越大。由圖3可以看出，型煤中的水分主要分為3種相態(tài)，弛豫時(shí)間0.05～2 ms的T21代表結(jié)合水，弛豫時(shí)間2～100 ms的T22代表游離水，弛豫時(shí)間100 ms之后代表型煤外部水分。

由T2數(shù)據(jù)可以看出，游離水和結(jié)合水具有轉(zhuǎn)化關(guān)系，定量加水后，游離水隨著時(shí)間的推移會(huì)呈現(xiàn)降低趨勢(shì)，部分轉(zhuǎn)化為結(jié)合水，結(jié)合水呈現(xiàn)上升趨勢(shì)，在其過(guò)程中，水分信號(hào)會(huì)有部分弛豫損失。

2.1.2 三軸方向成像測(cè)試

為對(duì)型煤樣品三向進(jìn)行成像，分別從X，Y，Z三軸方向切割測(cè)試型煤樣品吸水效果。設(shè)定X，Y，Z三軸，成像測(cè)試中，分別選擇切割X，Y，Z三軸成像，如圖4所示。

自下向上吸水型煤在120，240，360，480，600，720，840，960及1 080 min成像效果如圖5～7所示。

圖5 自下向上吸水型煤沿孔洞圓心切割X軸成像效果Fig.5 Image effect map of X axis cutting along hole center of briquette from bottom to top water absorbing

由圖5可知，隨著時(shí)間的增加，Y方向及Z方向上的水分向周圍擴(kuò)散。加水階段停止之后，隨著時(shí)間的增加，水分信號(hào)強(qiáng)度存在逐漸變?nèi)醯内厔?shì)，由于定量加水結(jié)束之后，隨著時(shí)間的增加，部分游離水轉(zhuǎn)化為結(jié)合水，核磁共振成像只能檢測(cè)弛豫時(shí)間大于5.885 ms以上的數(shù)據(jù)，對(duì)于弛豫時(shí)間小于5.885 ms的數(shù)據(jù)無(wú)法檢測(cè)，所以成像圖中可以看出明顯信號(hào)強(qiáng)度減弱趨勢(shì)。

由圖6可以看出，隨著時(shí)間的增加，型煤內(nèi)部X方向及Z方向上的水分逐漸擴(kuò)散，下部邊界優(yōu)先濕潤(rùn)，之后水分向周圍及上部擴(kuò)散，整體呈現(xiàn)均勻滲吸效果。加水階段，型煤內(nèi)部水分信號(hào)較強(qiáng)，停止加水階段之后游離水部分轉(zhuǎn)化為結(jié)合水，成像圖中可以看出明顯信號(hào)強(qiáng)度減弱趨勢(shì)。

圖6 自下向上吸水型煤沿孔洞圓心切割Y軸成像效果Fig.6 Image effect map of Y axis cutting along hole center of briquette from bottom to top water absorbing

圖7 自下向上吸水型煤沿孔洞圓心切割Z軸成像效果Fig.7 Image effect map of Z axis cutting along hole center of briquette from bottom to top water absorbing

從圖7可以看出，隨著時(shí)間的增加，型煤內(nèi)部X方向及Y方向上的水分逐漸擴(kuò)散，加水階段，型煤內(nèi)部水分信號(hào)較強(qiáng)，停止加水階段之后游離水部分轉(zhuǎn)化為結(jié)合水。

為了分析水分?jǐn)U散規(guī)律，針對(duì)水分影響半徑隨時(shí)間的變化曲線進(jìn)行擬合，由于部分游離水轉(zhuǎn)換為結(jié)合水導(dǎo)致信號(hào)量監(jiān)測(cè)降低，影響半徑減小，變小之后的數(shù)據(jù)不參與擬合，擬合曲線如圖8所示，擬合公式為：Rl=AlBlt/(1+Blt)，相關(guān)參數(shù)如表1所示。

表1 擬合公式及參數(shù)Table 1 Fitting curve data

由圖8可知，隨著時(shí)間的變化，X，Y，Z三軸方向，水分在型煤煤體中的影響半徑前期逐漸擴(kuò)大，后期會(huì)有少許降低，原因是游離水信號(hào)部分轉(zhuǎn)化為結(jié)合水，MacroMR12-150H-I型核磁共振成像只能檢測(cè)弛豫時(shí)間大于5.885 ms以上的數(shù)據(jù)，對(duì)于弛豫時(shí)間小于5.885 ms的數(shù)據(jù)無(wú)法檢測(cè)。Z方向水分的擴(kuò)散效果弱于X方向水分的擴(kuò)散效果，即軸向效果弱于徑向效果，其原因是Z方向上水分受到重力和毛細(xì)管力作用影響，其中重力作為阻力，阻止水分在Z方向上的運(yùn)移。

圖8 自下向上吸水型煤三向影響半徑隨著時(shí)間變化的擬合曲線Fig.8 The fitting curve of the three direction influence radius that changes with time of briquette from bottom to top water absorbing

2.2 自上向下吸水實(shí)驗(yàn)

2.2.1 橫向弛豫時(shí)間T2譜測(cè)試

自上向下吸水型煤的橫向弛豫時(shí)間T2譜測(cè)試，如圖9所示。

圖9 自上向下吸水型煤核磁共振T2弛豫譜Fig.9 Nuclear magnetic resonance T2 relaxation spectrum of briquette from top to bottom water absorbing

由圖9可以看出，型煤中的水分主要分為3種相態(tài)，弛豫時(shí)間0.05～2 ms的T21代表結(jié)合水，弛豫時(shí)間2～80 ms的T22代表游離水，弛豫時(shí)間80 ms之后代表型煤外部水分。結(jié)合水與游離水之間存在轉(zhuǎn)化關(guān)系，成像測(cè)試針對(duì)游離水進(jìn)行。

2.2.2 三軸方向成像測(cè)試

自上向下吸水成像測(cè)試方法與自下向上相同，如圖10所示。

圖10 自上向下吸水型煤成像截面選取Fig.10 Selection of imaging section of briquette from upper to bottom water absorption

自上向下吸水型煤在120，240，360，480，600，720，840，960及1 080 min成像效果如圖11～13所示。

圖11 自上向下吸水型煤沿孔洞圓心切割X軸成像效果Fig.11 Image effect map of X axis cutting along hole center of briquette from top to bottom water absorbing

由圖11可知，由于水分信號(hào)強(qiáng)烈及蠟封孔段影響，孔段形態(tài)并不明顯，隨著時(shí)間的增加，Y方向及Z方向上的水分向周圍擴(kuò)散，游離水存在部分向結(jié)合水轉(zhuǎn)化的趨勢(shì)，MacroMR12-150H-I型核磁共振成像只能檢測(cè)弛豫時(shí)間大于5.885 ms以上的數(shù)據(jù)，對(duì)于弛豫時(shí)間小于5.885 ms的數(shù)據(jù)無(wú)法檢測(cè)，所以成像圖中可以看出明顯信號(hào)強(qiáng)度減弱趨勢(shì)。

由圖12可知，隨著時(shí)間的增加，型煤內(nèi)部X方向及Z方向上的水分逐漸擴(kuò)散，加水階段，型煤內(nèi)部水分信號(hào)較強(qiáng)，停止加水階段之后游離水部分轉(zhuǎn)化為結(jié)合水，成像圖中可以看出明顯信號(hào)強(qiáng)度減弱趨勢(shì)。

由圖13可以看出，隨著時(shí)間的變化，型煤內(nèi)部X方向及Y方向上的水分逐漸擴(kuò)散，加水階段，型煤內(nèi)部水分信號(hào)較強(qiáng)，停止加水階段之后游離水部分轉(zhuǎn)化為結(jié)合水，成像圖中可以看出明顯信號(hào)強(qiáng)度減弱趨勢(shì)。

圖12 自上向下吸水型煤沿孔洞圓心切割Y軸成像效果Fig.12 Image effect map of Y axis cutting along hole center of briquette from top to bottom water absorbing

圖13 自上向下吸水型煤沿孔洞圓心切割Z軸成像效果Fig.13 Image effect map of Z axis cutting along hole center of briquette from top to bottom water absorbing

為了分析水分?jǐn)U散規(guī)律，針對(duì)水分影響半徑隨時(shí)間的變化曲線進(jìn)行擬合，由于部分游離水轉(zhuǎn)換為結(jié)合水導(dǎo)致信號(hào)量監(jiān)測(cè)降低，影響半徑減小，變小之后的數(shù)據(jù)不參與擬合，擬合曲線如圖14所示，擬合公式及參數(shù)如表2所示。

圖14 自上向下吸水型煤三向影響半徑隨著時(shí)間變化Fig.14 A curve that affects the radius of three directions that changes with time of briquette from top to bottom water absorbing

表2 擬合曲線數(shù)據(jù)Table 2 Fitting curve data

由圖14可知，隨著時(shí)間的增加，X，Y，Z三軸方向，水分在型煤煤體中的影響半徑前期逐漸擴(kuò)大，后期會(huì)有少許降低，原因是MacroMR12-150H-I型核磁共振成像只能檢測(cè)弛豫時(shí)間大于5.885 ms以上的數(shù)據(jù)，對(duì)于弛豫時(shí)間小于5.885 ms的數(shù)據(jù)無(wú)法檢測(cè)。對(duì)于自上向下滲吸，Z方向水分的擴(kuò)散效果強(qiáng)于X和Y方向水分的擴(kuò)散效果，即軸向效果強(qiáng)于徑向效果，原因是Z方向上水分受到重力和毛細(xì)管力作用影響，其中重力促進(jìn)水分在Z方向上的運(yùn)移。

2.3 自下向上及自上向下成像對(duì)比分析

針對(duì)自下向上吸水和自上向下吸水的X，Y，Z三向位置水分影響半徑分別進(jìn)行對(duì)比，如圖15～17所示。

圖15 X軸方向影響半徑對(duì)比Fig.15 Comparison of the influence radius on the direction of X axis

由圖15可知，X軸方向，自上向下吸水影響半徑大于自下向上吸水影響半徑，但兩者相差較小且整體變化穩(wěn)定，說(shuō)明在X軸方向上，水分運(yùn)移受力近似，兩者的極限值相差小于5 mm，在X軸方向上，水分的運(yùn)移主要受到毛細(xì)管力的作用影響。

由圖16可知，Y軸方向，自上向下吸水影響半徑要遠(yuǎn)大于自下向上吸水影響半徑，兩者差距較大。兩者的極值相差近20 mm，差值較大，Y軸和X軸同為水平方向，型煤本身屬于均質(zhì)，兩者受毛細(xì)管力和重力影響作用應(yīng)當(dāng)相近，但2組X軸方向和Y軸方向的影響半徑比較卻出現(xiàn)較大偏差。由于在自上向下吸水實(shí)驗(yàn)中，切割X軸進(jìn)行成像，圖像中Y軸方向上水分信號(hào)較強(qiáng)覆蓋了部分孔段，難以辨別清楚完整孔段，所以Y軸方向的影響半徑數(shù)據(jù)存在誤差，涵蓋了部分孔段數(shù)據(jù)，由于圖像無(wú)法將孔段部分從Y軸方向數(shù)據(jù)中剝離出來(lái)，所以使得Y軸影響半徑數(shù)據(jù)存在誤差。

圖16 Y軸方向影響半徑對(duì)比Fig.16 Comparison of the influence radius on the direction of Y axis

由圖17可知，Z軸方向，自上向下吸水影響半徑要遠(yuǎn)大于自下向上吸水影響半徑，兩者差距較大，兩者極值相差近20 mm，差值較大，Z軸方向主要是受到毛細(xì)管力和重力作用的影響，其中重力作用由于孔洞位置的不同所起的作用不同，自下向上吸水實(shí)驗(yàn)中，重力起抑制作用，自上向下吸水實(shí)驗(yàn)中，重力起促進(jìn)作用。

圖17 Z軸方向影響半徑對(duì)比Fig.17 Comparison of the influence radius on the direction of Z axis

3 結(jié)論

1)水分在型煤中主要以3種相態(tài)存在，分別是結(jié)合水、游離水和自由水。其中結(jié)合水由于設(shè)備原因，實(shí)驗(yàn)中主要通過(guò)T2測(cè)定總量變化，對(duì)于水分分布的具體檢測(cè)，主要是針對(duì)游離水進(jìn)行。

2)游離水和結(jié)合水具有轉(zhuǎn)化關(guān)系，定量加水后，游離水隨著時(shí)間的推移會(huì)呈現(xiàn)降低趨勢(shì)，部分轉(zhuǎn)化為結(jié)合水，結(jié)合水呈現(xiàn)上升趨勢(shì)，在其過(guò)程中，水分信號(hào)會(huì)有部分弛豫損失。

3)水分在煤體中隨著時(shí)間的增加逐漸擴(kuò)散，其三向擴(kuò)散半徑與時(shí)間滿足朗格繆爾函數(shù)關(guān)系。

4)水分在煤體內(nèi)運(yùn)移主要受毛細(xì)管力和重力作用的影響，自下向上吸水和自上向下吸水，毛細(xì)管力作用相同，重力在軸向方向分別產(chǎn)生抑制和促進(jìn)作用，軸向方向的擴(kuò)散半徑存在明顯差異，徑向方向的擴(kuò)散半徑差值不大。