項彥茂，曾德子，高燕梅，邵 帥

(1. 廣東省長大公路工程有限公司,廣東 廣州，510507; 2. 重慶交通大學(xué) 土木工程學(xué)院,重慶 400074; 3. 重慶交通大學(xué) 山區(qū)橋梁與隧道工程國家重點實驗室培育基地,重慶 400074)

0 引 言

預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋結(jié)構(gòu)整體性能好，跨越能力大，施工工藝成熟且施工安全性較高，具有較好的適應(yīng)性及使用性能。但因結(jié)構(gòu)自重大，其材料的不確定性，預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)復(fù)雜，各施工環(huán)節(jié)質(zhì)量難以量化控制，特別是現(xiàn)澆混凝土施工及實際成橋后有效預(yù)應(yīng)力都難以量化質(zhì)檢，致使其成橋受力狀態(tài)難以控制，易造成縱、橫、斜裂縫及長期撓度過大等橋梁病害，極大限制了該類橋梁的進(jìn)一步發(fā)展。近年來，隨著我國交通事業(yè)的快速發(fā)展，鋼-混凝土組合結(jié)構(gòu)獲得了越來越廣泛的應(yīng)用，2016年，交通運輸部頒發(fā)了“關(guān)于推進(jìn)公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁建設(shè)指導(dǎo)意見”，為組合結(jié)構(gòu)橋梁的發(fā)展應(yīng)用帶來了新契機(jī)[1]。結(jié)合當(dāng)今橋梁發(fā)展的兩大趨勢：鋼-混凝土組合梁橋和裝配式施工的優(yōu)點，重慶交通大學(xué)提出“全裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋”的構(gòu)想[2]。

裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋采用完全預(yù)制裝配式理念，橋道板整體預(yù)制，相較于傳統(tǒng)橋道板的現(xiàn)澆混凝土施工，混凝土質(zhì)量得到很好保證，極大程度上克服了現(xiàn)澆混凝土收縮徐變不定性及齡期差異導(dǎo)致預(yù)制混凝土橋道板板間后澆接縫開裂等長期可靠性的不利影響。中國港珠澳跨海大橋等重大工程提出組合結(jié)構(gòu)橋梁施工“四化”理念，即“大型化、工廠化、標(biāo)準(zhǔn)化、裝配化”，其橋道板預(yù)制質(zhì)量控制措施及預(yù)裝預(yù)拼等施工工藝，將制作精度及質(zhì)量提升到一個新的高度[1,3]。但受造價及施工場地限制，無法像港珠澳大橋等控制性工程一樣實現(xiàn)大型精細(xì)化、標(biāo)準(zhǔn)化預(yù)制工作。預(yù)制橋道板作為裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋關(guān)鍵構(gòu)造，其制作工藝影響預(yù)制橋道板底面平整度、橋道板與鋼桁上弦結(jié)合面縫差及橋道板板間接縫拼接精度，必須進(jìn)行精細(xì)化控制才能達(dá)到全裝配式施工的要求。由此，筆者以依托工程為背景，在預(yù)制場地、預(yù)制條件和造價均受到限制的情況下，對預(yù)制橋道板板間接縫及橋道板底面平整度的精細(xì)化制作工藝、控制措施進(jìn)行研究。

1 裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋概念設(shè)計

1.1 基本設(shè)計理念

裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋基本設(shè)計理念為：鋼桁梁與橋道板均在相應(yīng)工廠預(yù)制、現(xiàn)場拼裝后吊裝就位，最后安裝聯(lián)接，實現(xiàn)施工各環(huán)節(jié)量化質(zhì)檢，保證橋梁設(shè)計狀態(tài)與實際成橋狀態(tài)相對較符，長期性能穩(wěn)定可靠。采用預(yù)制-裝配式橋道板可有效減少現(xiàn)場現(xiàn)澆工作量，保證混凝土施工質(zhì)量，易于控制混凝土收縮徐變性能，為后續(xù)裝配式拼裝提供保障。

裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋主要施工工序為：進(jìn)行橋梁下部結(jié)構(gòu)施工的同時，工廠預(yù)制鋼桁梁節(jié)段單元以及現(xiàn)場預(yù)制橋道板；鋼桁梁節(jié)段吊裝就位后實現(xiàn)跨中段合攏；由墩頂中間至邊跨端分批對稱安裝預(yù)制混凝土橋道板，在板間接縫處均勻涂抹粘結(jié)劑，以保證其有效聯(lián)接；對已安裝預(yù)制混凝土橋道板分批穿束后張拉預(yù)應(yīng)力，最后實施PCSS剪力聯(lián)結(jié)，直至完成全部預(yù)制混凝土橋道板的分批安裝、穿束張拉、與鋼桁上弦的聯(lián)結(jié)形成整體的鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋[4]。

1.2 預(yù)制橋道板主要構(gòu)造

裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)制混凝土橋道板包括混凝土橋道板、預(yù)埋于混凝土橋道板的PCSS剪力鍵、板間接縫及縱向預(yù)應(yīng)力束[4]。其具體幾何構(gòu)造如圖1。

圖1 預(yù)制橋道板主要構(gòu)造Fig. 1 Main structure of precast concrete decks

預(yù)制橋道板為標(biāo)準(zhǔn)化分節(jié)段預(yù)制混凝土板，其標(biāo)準(zhǔn)化節(jié)段預(yù)制長度由吊裝設(shè)備及橋梁跨度綜合決定。

PCSS剪力鍵由剪力鍵鋼板與栓釘組成，PC為預(yù)制混凝土橋道板，S為預(yù)埋于橋道板中的豎向剪力傳遞鋼板，S為鋼結(jié)構(gòu)。栓釘在預(yù)制前焊接于剪力鍵鋼板上，剪力鍵鋼板兼作混凝土澆筑時梁肋剛性側(cè)模。鋼桁梁與預(yù)制橋道板聯(lián)結(jié)由PCSS剪力鍵實現(xiàn)，即通過預(yù)制橋道板縱肋的預(yù)埋鋼板與上弦鋼箱頂板焊接來保證混凝土橋道板與鋼桁梁聯(lián)結(jié)，使其共同受力，明顯簡化鋼桁-混凝土組合結(jié)構(gòu)施工工藝。

裝配式預(yù)制橋道板板間接縫采用橫向直縫界面，吊裝安裝就位后，在橫向接縫處涂抹相應(yīng)接縫膠，張拉相應(yīng)縱向預(yù)應(yīng)力束，粘結(jié)接整，大大簡化施工現(xiàn)場濕接縫處理方式，減少現(xiàn)澆工作量?？v向預(yù)應(yīng)力鋼束，除常規(guī)預(yù)應(yīng)力增強(qiáng)結(jié)構(gòu)抗裂性作用外，本結(jié)構(gòu)縱向預(yù)應(yīng)力鋼束還起增強(qiáng)預(yù)制橋道板整體性作用。

2 預(yù)制橋道板制作工藝

相較于傳統(tǒng)鋼桁梁與剪力鍵先焊接于一體，在現(xiàn)澆混凝土后形成組合結(jié)構(gòu)的制作工藝，裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)制橋道板制作采用預(yù)埋剪力鍵鋼板，鋼桁梁與預(yù)制橋道板同時施工，橋道板吊裝就位后涂抹接縫膠進(jìn)行拼接，變濕接縫為干接縫，同時對預(yù)制橋道板與鋼桁上弦施焊聯(lián)接，這樣使得橋道板先期獲得足夠預(yù)壓應(yīng)力，可大大縮短施工時間，提高有效預(yù)應(yīng)力度以及混凝土質(zhì)量、性能可控易控[5-7]。

依托工程預(yù)制橋道板截面見圖2。

圖2 預(yù)制橋道板截面Fig. 2 Section of precast concrete decks

2.1 制作總體精度控制目標(biāo)

基于裝配式理念[8-9]，預(yù)制橋道板制作工藝流程如圖3～圖5。

圖3 工藝流程Fig. 3 Process flow

圖4 胎架正面Fig. 4 Front view of falsework

圖5 胎架側(cè)面Fig. 5 Side view of falsework

在針對上述裝配式預(yù)制橋道板制作工藝，嚴(yán)格保證預(yù)制橋道板實際制作滿足設(shè)計要求，筆者對預(yù)制橋道板制作總體精度提出如下控制目標(biāo)：

1)橋道板分節(jié)段連續(xù)標(biāo)準(zhǔn)化預(yù)制，需相鄰橋道板接縫界面模板匹配支模，以控制裝配式拼裝過程中接縫界面自適應(yīng)性。

2)PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板兼作預(yù)制橋道板板肋側(cè)模，其質(zhì)量以及安裝質(zhì)量直接影響橋道板底面平整度，安裝前需嚴(yán)格復(fù)核剪力鍵預(yù)埋鋼板是否變形，安裝后需嚴(yán)格檢查剪力鍵預(yù)埋鋼板是否安裝固定于指定位置。

3)橋道板底模采用剛性模板以保證橋道板梁肋底面的平整度，側(cè)模宜用剛性模板以防止橋道板出現(xiàn)累計誤差。

4)側(cè)模安裝前，嚴(yán)格控制板面及板側(cè)撓曲度及輪廓線條流暢順直無波折，以保證橋道板模板兩接縫端面平整度、平行度及梯度。

5)模板需焊接在胎架上，以避免在重復(fù)使用過程中發(fā)生相對位移；模板需設(shè)置上下兩端對拉螺桿以及上端設(shè)置剛性橫撐，以防止其在澆筑混凝土過程中模板向內(nèi)部發(fā)生變形。

2.2 預(yù)制橋道板底面平整度控制

預(yù)制橋道板地面平整度控制采用現(xiàn)場連續(xù)預(yù)制完成前嚴(yán)格控制模板，預(yù)制完成后進(jìn)行平整度參數(shù)測量后按需調(diào)整，使預(yù)制橋道板底面平整度滿足設(shè)計要求及后續(xù)施工要求。

橋面板預(yù)制過程中，底模采用鋼模(圖6)，整個底模系統(tǒng)由底模模板及混凝土支墩兩部分組成。為保證橋道板梁肋底面平整度，剪力鍵預(yù)埋鋼板間施加臨時剛性聯(lián)接以保證安裝及澆筑過程中無錯動，同時亦可保證剪力鍵自身整體性，如圖7，完成橋道板預(yù)制后進(jìn)一步檢查肋板底面是否平整。

圖6 剛性底模Fig. 6 Rigid formwork

圖7 剪力鍵剛性臨時連接Fig. 7 Temporary rigid connection of shear connector

此外，橋道板預(yù)制過程中，影響鋼桁剪力傳遞及鋼板與鋼桁上弦焊接質(zhì)量的因素除了橋道板底面平整度，還有橋道板梁肋鋼板底緣距混凝土底緣差。在橋道板制作過程中，剪力鍵傳遞鋼板安裝如圖8，本身的質(zhì)量和剪力鍵安裝質(zhì)量也尤為重要，安裝剪力鍵前應(yīng)該認(rèn)真檢查剪力鍵是否變形，如有變形，及時調(diào)整，或者改換質(zhì)量合格的剪力鍵，完成橋道板預(yù)制后進(jìn)一步檢查肋板鋼板底緣距混凝土底緣差。

圖8 剪力鍵傳遞鋼Fig. 8 Steel plate of PCSS shear connector

橋道板預(yù)制完成后(圖9)，底面平整度測量數(shù)據(jù)分析結(jié)果發(fā)現(xiàn)，采用上述控制方法對橋道板預(yù)制工藝進(jìn)行控制，橋道板地面平整度滿足設(shè)計及后續(xù)安裝橋道板和焊接剪力鍵與鋼桁之間焊縫的精度要求，不平整差值均小于5 mm，個別肋板不平整差值較大，其值大于10 mm，需對其進(jìn)行適用性調(diào)整。另外，造成豎向鋼板底緣距混凝土底緣差值過大的主要原因是剪力鍵在安裝之前已經(jīng)變形，施工過程中并沒有進(jìn)行處理或更換剪力鍵，發(fā)現(xiàn)問題后現(xiàn)場對剪力鍵進(jìn)行質(zhì)量檢測，對變形剪力鍵進(jìn)行現(xiàn)場調(diào)整處理，處理后的剪力鍵使豎向鋼板底緣距混凝土底緣差的減小，整個板的質(zhì)量得到改善。綜上，本文制作工藝采用的平整度控制方法其控制效果顯著有效。

圖9 橋道板底面平整度控制結(jié)果Fig. 9 Bottom smoothness control of the concrete decks

2.3 預(yù)制橋道板板間接縫控制

預(yù)制橋道板板間接縫面質(zhì)量直接影響后續(xù)預(yù)制橋道板拼接質(zhì)量。由于施工現(xiàn)場場地限制，預(yù)制橋道板不能一批次標(biāo)準(zhǔn)化預(yù)制，需分批次預(yù)制橋道板。筆者采用與實驗室類似連續(xù)標(biāo)準(zhǔn)化預(yù)制的橋道板預(yù)制工藝，見圖10。實驗室采用相鄰橋道板連續(xù)標(biāo)準(zhǔn)化預(yù)制，板間接縫界面為直縫。施工現(xiàn)場根據(jù)該方法于兩塊橋道板間施加橫向直縫模板，保證其板間接縫界面自適應(yīng)，滿足設(shè)計及后續(xù)施工要求。

圖10 現(xiàn)場連續(xù)標(biāo)準(zhǔn)化預(yù)制Fig. 10 Continuously standardized precast on site

預(yù)制橋道板板間接縫控制采用預(yù)制完成前嚴(yán)格控制模板，預(yù)制完成后進(jìn)行平整度參數(shù)測量后按需調(diào)整。橋道板預(yù)制階段，在側(cè)模安裝前，保證橋道板相鄰板間接縫模板兩端接縫界面平整且接縫界面高度一致，接縫面輪廓線流暢順直且無波折。完成橋道板預(yù)制后，進(jìn)一步檢查橋道板兩接縫端面平整度以及接縫面高度，于施工現(xiàn)場堆放，見圖11。

圖11 橋道板預(yù)制完成后堆放于現(xiàn)場Fig. 11 Concrete decks stacked on the site after precast

本文制作工藝采用的預(yù)制橋道板板間接縫控制，接縫界面平整度測量數(shù)據(jù)波折值較小，其最大波折值僅7 mm，接縫界面高度測量差值較小，其最大差值僅5 mm。

2.4 PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板對橋道板平整度誤差分析

依托工程采用的預(yù)制橋道板制作工藝，在預(yù)制場地、預(yù)制條件和造價均受限制的情況下，橋道板底面平整度及板間橫向接縫界面自適應(yīng)精度控制均滿足設(shè)計及后續(xù)拼裝、施焊聯(lián)結(jié)精度要求。但受鋼桁制作廠家制作精度、質(zhì)量以及現(xiàn)場吊裝影響，PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板會存在一定底部線形偏差或安裝誤差，即Δ1、Δ2，見圖12。

圖12 底部線形誤差及平衡狀態(tài)示意Fig. 12 Bottom line error and balanced state

底部線形偏差或安裝誤差參數(shù)主要包括：PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板底部水平偏差和PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板安裝誤差，這兩項誤差是引起預(yù)制橋道板與鋼桁上弦接觸縫差增大以及橋道板板間接縫增大的主要因素。

由于常規(guī)有限元計算軟件難以模擬，筆者運用數(shù)學(xué)中解析幾何方法進(jìn)行預(yù)制橋道板PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板對接縫誤差參數(shù)影響的分析。

2.4.1 PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板底部線形偏差對接縫的影響

預(yù)制橋道板PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板底部線形偏差引起橋道板底部接縫區(qū)間及接縫寬度變化，圖13。

圖13 某斷面剪力鍵預(yù)埋鋼板安裝誤差Fig. 13 Steel plate installation error of PCSS shear connector

假設(shè)橋道板在此過程中不發(fā)生變形，僅僅發(fā)生剛體位移，結(jié)合橋道板平衡條件，易得橋道板與鋼桁梁接觸的平衡狀態(tài)(鋼桁剛度無限大)。針對底部線形偏差，建立整體坐標(biāo)系及預(yù)埋鋼板底部曲線局部坐標(biāo)系，將鋼桁曲線方程f(x)與預(yù)埋鋼板底部曲線方程f1(x)置于同一坐標(biāo)系下。結(jié)合鋼桁區(qū)段端點坐標(biāo)(xa,ya),(xb,yb)以及平衡點坐標(biāo)(a,b)，計算出預(yù)埋鋼板底部曲線需繞平衡點旋轉(zhuǎn)θ1和平移量C1。以依托工程為例進(jìn)行計算，施工過程中，分別測出鋼桁與預(yù)制橋道板吊裝前后線形曲線實測值以及PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板底部線形曲線實測值，將以上實測值分別帶入吊裝前鋼桁曲線方程：

f(x)=a1xn+a2xn-1+anx+an+1

預(yù)制橋道板吊裝完成后，鋼桁撓度曲線方程為

在局部坐標(biāo)系下，PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板底部曲線方程為

f1(x)=a1xn+a2xn-1+anx+an+1

通過繞平衡點旋轉(zhuǎn)θ1和平移量C1，可得在整體坐標(biāo)系下PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板底部曲線方程F1(x)。

預(yù)制橋道板吊裝后鋼桁曲線方程：

考慮到鋼桁變形的實際情況，預(yù)埋鋼板底部曲線方程也應(yīng)計入鋼桁變形，根據(jù)前述方法，可計算出預(yù)埋鋼板底部曲線需繞平衡點旋轉(zhuǎn)θ2和平移量C2。鋼桁曲線上距鋼桁兩端點所在直線最遠(yuǎn)點即為所求位置接觸點(x0,y0)，得出預(yù)埋鋼板底部曲線在考慮鋼桁剛度及其變形時整體坐標(biāo)系中的曲線方程為F2(x)。

最后計算不等式：F(x)-F2(x)≥0，在鋼桁區(qū)段范圍內(nèi)的x值就是橋道板底部與鋼梁接觸區(qū)段，亦可求出最大接觸縫差。

筆者僅以依托工程左線19號墩13#橋道板，接縫實測值最大處為例進(jìn)行計算。根據(jù)左線內(nèi)桁該區(qū)段([20 000,25 000])實測值，可得預(yù)制橋道板吊裝前鋼桁曲線方程為

f(x)=6.232 2×10-15x4-1.671 8×10-10x3+

9.369 9×10-7x2+3.230 8×10-3x+0.876 2

該區(qū)段PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板底部曲線方程為

f1(x)=2.468 9×10-14x4-1.166 1×10-10x3+

8.946 2×10-5x2-8.93 67×10-2x-2.139 1

通過以上方程，可計算出該區(qū)段鋼桁曲線中點坐標(biāo)(22 500,91.26)，切線斜率k1=-0.079根據(jù)PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板底部曲線方程及鋼桁曲線方程在接觸點切線斜率相等，計算出繞平衡點旋轉(zhuǎn)θ1=0.040 7和平移量C1=95.22。

由已有研究基礎(chǔ)，取鋼桁協(xié)調(diào)變形系數(shù)T=-8.76%，帶入可得鋼桁撓度變形方程為

則橋道板吊裝完成后，鋼桁曲線方程：

F(x)=f(x)+ω(x)=5.505 1×10-15x4-1.107 4×10-10x3+1.059 2×10-8x2+1.082 5×10-2x+1.087 1

綜上所述，可分別計算出鋼桁區(qū)段兩端點坐標(biāo)：吊裝前(20 000,89.10),(25 000,90.06)；吊裝后(20 000,53.42),(25 000,54.41)。最后可確定繞平衡點旋轉(zhuǎn)θ2=0.004和平移量C2=1.223。所以，橋道板在整體坐標(biāo)系中的曲線方程：

F2(x)=2.329 6×10-14x4-5.998 3×10-10x3+4.914 6×10-7x2-1.258 4×10-2x-5.251 8×10-3+95.22-(x-10 000)×0.000 7-37.42+(x-10 081)×7×10-6

接縫寬度Δ=F2(x)-F(x),Δ≤0時，取Δ=0，即鋼桁與橋道板完全接觸。

2.4.2 PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板安裝誤差對接縫影響

PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板安裝誤差會引起橋道板板肋底部存在高差，導(dǎo)致后期吊裝于鋼桁上時PCSS剪力鍵與鋼桁上弦接縫左右不對稱，增大接縫寬度，筆者以橋道板某斷面且每條板肋均存在此偏差為例，分析安裝誤差對橋道板與鋼桁接縫的影響。

橋道板安裝完成后，認(rèn)為主梁仍處于彈性階段，鋼桁在橋道板自重作用下，豎向變形后，同一橫截面處于同一高度，見圖13。平衡狀態(tài)下鋼桁上弦與橋道板各板肋兩側(cè)的接縫寬度差直接來源于橋道板板肋兩側(cè)高差，由此，該斷面的Δ21、Δ22、Δ23數(shù)值上等于相同斷面橋道板PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板板肋底高差。

在鋼桁豎向變形后，同一橫截面處于同一高度時，存在另一種情況：預(yù)制橋道板3條縱向板肋中某一條板肋兩側(cè)均與鋼桁上弦無接觸，出現(xiàn)脫空現(xiàn)象，見圖14。由于此情況對焊接性能不利，均在預(yù)制橋道板時已控制，可不考慮此情況對接縫的影響。

圖14 某斷面剪力鍵預(yù)埋鋼板安裝誤差Fig. 14 Steel plate installation error of PCSS shear connector

2.4.3 PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板底部線形偏差及安裝誤差的處理

對于不滿足橋道板PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板與鋼桁上弦施焊聯(lián)結(jié)的橋道板，根據(jù)施工現(xiàn)場條件及橋道板構(gòu)造特點，筆者提出通過橋道板預(yù)留限位孔設(shè)置對拉螺桿。設(shè)置對拉螺桿后，其縫差由23 mm調(diào)整至5 mm，滿足施焊聯(lián)結(jié)精度控制要求。

2.4.4 誤差分析

分析了裝配式鋼桁混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)制橋道板制作工藝精度及其對鋼桁-混凝土間縫差影響，表1給出了工程實踐實測值與理論分析計算值間相應(yīng)誤差。

表1 誤差分析Table 1 Error analysis

注：以上數(shù)據(jù)僅列出依托工程實際測量最大值及其對應(yīng)位置處理論計算最大值。

根據(jù)誤差分析結(jié)果，采用連續(xù)標(biāo)準(zhǔn)化預(yù)制，嚴(yán)格控制裝配式栓釘剪力鍵的預(yù)埋精度，并嚴(yán)格采用剛性模板，工程實測值與理論計算值誤差均在7%以內(nèi)，精度較高，滿足設(shè)計及施工精度要求。

3 結(jié) 論

新型裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)制橋道板具有施工快捷性，無需現(xiàn)澆混凝土，混凝土收縮徐變可控易控，變濕接縫為干接縫等優(yōu)點。筆者針對其預(yù)制橋道板構(gòu)造特點，研究了預(yù)制橋道板底面平整度及板間橫向接縫自適應(yīng)性控制方法，提出了一種適用于預(yù)制裝配施工的鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)制橋道板制作工藝，主要結(jié)論如下：

1)相比常規(guī)組合連續(xù)鋼構(gòu)橋橋道板制作工藝，新型裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)制橋道板制作工藝有3個構(gòu)造特點：①PCSS剪力鍵預(yù)埋剪力傳遞鋼板兼作預(yù)制橋道板板肋側(cè)模；②縱向預(yù)應(yīng)力鋼束起增強(qiáng)預(yù)制橋道板整體性作用，橋道板于PCSS剪力鍵與鋼桁上弦施焊聯(lián)接前期獲得足夠預(yù)壓應(yīng)力，可大大提高有效預(yù)應(yīng)力度；③預(yù)制橋道板板間接縫為直縫界面，通過接縫膠及預(yù)應(yīng)力束粘結(jié)接整，具有良好的自適應(yīng)性。

2)針對裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋，提出預(yù)制橋道板制作工藝精度控制措施：①PCSS剪力鍵預(yù)埋鋼板間施加臨時剛性聯(lián)接以保證安裝及澆筑過程中無錯動，同時亦可保證剪力鍵自身整體性；②預(yù)制橋道板底面平整度控制采用剛性模板及嚴(yán)格校核剪力鍵預(yù)埋鋼板尺寸、安裝精度；③預(yù)制橋道板板間接縫界面通過連續(xù)標(biāo)準(zhǔn)化預(yù)制形成具有良好自適應(yīng)的橫向直縫界面，拼裝時僅需均勻涂抹接縫粘結(jié)膠，通過縱向預(yù)應(yīng)力束聯(lián)接接整。

3)針對裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋，提出一種采用剛性模板及施工現(xiàn)場連續(xù)標(biāo)準(zhǔn)化預(yù)制的新型裝配式鋼桁-混凝土組合連續(xù)剛構(gòu)橋預(yù)制橋道板制作工藝，及采用解析幾何進(jìn)行接縫誤差的理論計算。通過依托項目工程可見，預(yù)制橋道板底面平整度測量差值均小于5 mm，板間接縫界面平整度測量波折值均小于7 mm，滿足設(shè)計及后續(xù)拼裝對平整度及接縫界面精度要求，表面剛性模板與連續(xù)標(biāo)準(zhǔn)化預(yù)制可有效控制預(yù)制橋道板底面平整度及板間接縫界面自適應(yīng)性。