許延彪

(北京全路通信信號(hào)研究設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司，北京 100070）

隧道的涌水涌泥（砂）事故危害巨大，不僅延誤工期，造成經(jīng)濟(jì)損失，嚴(yán)重時(shí)更危及施工人員的生命安全。通常隧道的涌水涌泥（砂）事故往往發(fā)生在巖質(zhì)隧道如斷層破碎帶、不同巖性接觸帶、巖溶地區(qū)的溶洞位置處。但在特定的地質(zhì)條件下土質(zhì)隧道也會(huì)發(fā)生涌水涌泥（砂）事故，本文介紹了某隧道在圍巖為粉質(zhì)黏土的條件下發(fā)生涌砂事故的過(guò)程,分析其形成機(jī)理，類(lèi)似工程可起到一定借鑒作用。

1 工程概況及工程地質(zhì)條件

隧道設(shè)計(jì)為單洞雙線(xiàn)隧道，全長(zhǎng)6 693 m，線(xiàn)間距為5 m,共設(shè)3座斜井。隧道區(qū)為黃土臺(tái)塬地貌邊緣地帶，臺(tái)塬頂部較平坦，周邊沖溝發(fā)育，溝谷深切較大，多呈“U”字型及“V”字型，地形起伏較大，最大高差約305 m。地表植被稀疏，多為耕地，隧道進(jìn)口山坡自然坡度68°，出口處自然坡度60～70°。

隧道區(qū)表覆第四系上更新統(tǒng)坡洪積新黃土、細(xì)砂，中更新統(tǒng)沖洪積老黃土、砂類(lèi)土，上第三系上新統(tǒng)粉質(zhì)黏土、砂類(lèi)土、半膠結(jié)砂巖；隧道洞身范圍地層巖性為上第三系上新統(tǒng)粉質(zhì)黏土、細(xì)砂、粉砂、細(xì)圓礫土及半膠結(jié)狀砂巖，其中粉質(zhì)黏土堅(jiān)硬～硬塑，局部夾砂巖，局部不同地層間結(jié)合差，頂板易脫落，圍巖易坍塌。砂巖呈鈣質(zhì)、泥質(zhì)半膠結(jié)狀，吸水易軟化碎裂。地下水為第四系孔隙潛水，主要賦存于第四系松散層中，主要含水層為碎石類(lèi)土及砂類(lèi)土。在黃土與下伏地層接觸帶附近存有少量第四系孔隙水，水位隨季節(jié)的變化而變化，第三系地層中存在不穩(wěn)定的“囊狀水”。

2 涌砂事故發(fā)生過(guò)程

涌砂事故發(fā)生在DK590+720處，在掌子面開(kāi)挖并出碴完成時(shí)，掌子面粉質(zhì)黏土層慢慢開(kāi)始呈片狀剝落，幾分鐘后上臺(tái)階掌子面前方即發(fā)生涌砂事故，整個(gè)涌砂過(guò)程瞬間完成，涌砂量約300 m3，在掌子面至仰拱端頭形成自然坡體。涌砂造成DK590+723～DK590+720段已完成初期支護(hù)4榀拱架被壓垮，DK590+763～DK590+723段已完成初期支護(hù)局部開(kāi)裂。次日掌子面再次發(fā)生土層滑塌，滑落土方約60 m3。涌砂過(guò)程中伴有涌水，最大涌水量15 m3/h，后慢慢減小?，F(xiàn)場(chǎng)情況如圖1、2、3所示。

圖1 涌砂段示意圖Fig.1 Sand gushing section

3 涌砂事故發(fā)生機(jī)理分析

施工揭示發(fā)生涌砂段的隧道圍巖的巖性為第三系粉質(zhì)黏土夾砂層，粉質(zhì)黏土呈棕紅色，堅(jiān)硬～硬塑狀態(tài)。粉質(zhì)黏土上部分布有粉細(xì)砂層，呈密實(shí)狀，局部半膠結(jié)。地質(zhì)條件如圖4所示。

圖2 涌砂Fig.2 sand inrush

圖3 涌水Fig.3 Water gushing

圖4 隧道涌砂段地質(zhì)縱斷面示意圖Fig.4 Geology vertical section of sand gushing section in tunnel

由于勘探在枯水期進(jìn)行，且第三系“囊狀水”分布不均勻，勘探期間未揭露地下水。施工中揭示隧址區(qū)地下水按賦存條件為第四系孔隙潛水、第三系“囊狀水”?！澳覡钏辟x存于第三系砂類(lèi)土、碎石類(lèi)土以及半膠結(jié)砂巖裂隙中，受地層復(fù)雜接觸關(guān)系影響，差異性大，分布極不均勻。施工期間受施工擾動(dòng)和地下水的影響，隧道圍巖中粉質(zhì)黏土松弛變形，節(jié)理裂隙發(fā)育，砂層密實(shí)程度降低，施工中一旦隔水層被揭穿，打通地下水力聯(lián)系，地下水的運(yùn)移路徑發(fā)生變化，砂層和粉質(zhì)黏土等圍巖失穩(wěn)，極易發(fā)生涌水、涌泥、涌砂。

開(kāi)挖至DK590+730附近時(shí)，隧道拱部粉質(zhì)黏土中有少量地下水滲出，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)作超前水平鉆探揭示，隧道正前方拱部0～2 m為粉質(zhì)粘土，2 m以后為粉砂，粉砂呈密實(shí)，潮濕，揭示粉質(zhì)黏土上部的砂層中存在一定的地下水，但未引起現(xiàn)場(chǎng)施工人員足夠的重視。施工至DK590+720時(shí)，隨隧道開(kāi)挖，洞頂?shù)姆圪|(zhì)黏土變薄且松馳，在上部砂層孔隙水的滲透和浸泡下，使得原本堅(jiān)硬～硬塑狀的粉質(zhì)黏土逐漸軟化，強(qiáng)度和承載能力大大降低，當(dāng)隧道頂部粉質(zhì)黏土的承載能力小于上覆地層的自重壓力時(shí)，頂部粉質(zhì)黏土發(fā)生坍塌，上覆砂層伴隨地下水涌出，產(chǎn)生坍塌涌砂、涌水事故，致使隧道上部形成3～5 m的空洞。由于第三系地層整體性較好，未引起事故的進(jìn)一步惡化。

4 工程應(yīng)對(duì)措施

1）防止前方砂土層進(jìn)一步涌出，前期對(duì)現(xiàn)場(chǎng)已形成自然坡坡腳采用沙袋堆碼擋護(hù)；在已經(jīng)施做的初期支護(hù)段，為確保安全，設(shè)置I22護(hù)拱，間距0.8 m，護(hù)拱間設(shè)置縱向連接筋，并確?；A(chǔ)牢固，同時(shí)加設(shè)臨時(shí)鋼支撐。

2）后期對(duì)涌砂段的端頭DK590+723處掛設(shè)網(wǎng)格為20×20 cm的φ8鋼筋網(wǎng)片，噴15 cm厚C25混凝土封閉，防止漏砂繼續(xù)；

3）DK590+763～DK590+723套拱鋼架與初支面縫隙處增加木楔，對(duì)本段初支背后空洞進(jìn)行充填水泥砂漿。

4）DK590+723～DK590+703段隧道拱部160°范圍采用φ600超前預(yù)加固咬合樁超前支護(hù)對(duì)周?chē)馏w進(jìn)行加固，超前預(yù)加固樁長(zhǎng)度為15 m，每循環(huán)搭接長(zhǎng)度3 m，樁徑600 mm，樁間距為400 mm，相鄰樁相互咬合200 mm，成樁體達(dá)到的抗壓強(qiáng)度5.0～8.0 MPa；按大角度打設(shè)，設(shè)計(jì)角度為5～10°，為提高超前預(yù)加固咬合樁抗剪強(qiáng)度，采用拱部120°超前預(yù)加固咬合樁內(nèi)插φ89 mm鋼管提高強(qiáng)度，φ89 mm鋼管環(huán)向間距80 cm。如圖5所示。

5）隧道圍巖級(jí)別維持Ⅴ級(jí)不變，為確保掌子面穩(wěn)定采用超前預(yù)加固樁進(jìn)行加固，掌子面超前預(yù)加固樁按水平方向打設(shè)，長(zhǎng)度為12 m；一般按隧道斷面等腰三角形布置，間距2×2 m。

6）上述措施完成后，對(duì)涌砂體進(jìn)行開(kāi)挖，盡量縮小開(kāi)挖斷面，斷面內(nèi)涌砂松散體要采取注漿加固或掛網(wǎng)噴混凝土封閉，防止開(kāi)挖過(guò)程中掌子面突出，必要時(shí)雙側(cè)壁導(dǎo)坑法施工。

5 結(jié)論

通過(guò)分析該隧道的地質(zhì)條件，得出發(fā)生涌砂事故的主要原因?yàn)樗淼理敳康姆圪|(zhì)黏土受到上覆砂層孔隙水的軟化以及施工擾動(dòng)，強(qiáng)度降低，難以支撐上覆土層壓力，導(dǎo)致頂部粉質(zhì)黏土坍塌，砂層涌出；從施工過(guò)程分析，超前地質(zhì)預(yù)報(bào)已經(jīng)揭示可能發(fā)生事故的風(fēng)險(xiǎn)，但是沒(méi)有結(jié)合原勘察資料進(jìn)一步分析，致使事故最后發(fā)生，可見(jiàn)在隧道施工中超前地質(zhì)預(yù)報(bào)工作需進(jìn)一步加強(qiáng)，需增加綜合分析過(guò)程。針對(duì)涌砂機(jī)理采取適宜的工程措施，并取得了良好的效果。

圖5 洞內(nèi)超前預(yù)加固咬合樁布置Fig.5 Layout of pre-reinforced engaged piles in tunnel (Unit: cm)