劉華潔 毛 蔚 馮 敬 賈新勝
(1.中國石化集團公司物資裝備部,北京100000;2.二重(德陽)重型裝備有限公司,四川618013)
本次用戶設(shè)計采用1.25Cr-0.5Mo-Si鋼制造PTA大型石化設(shè)備壓力容器,三件筒體輪廓交貨尺寸內(nèi)徑為?5419 mm,外徑為?5887 mm,長度分別為3400 mm、3400 mm、3000 mm,屬于超大規(guī)格筒體鍛件。1.25Cr-0.5Mo-Si材料合金元素含量低,導致淬透性差,300 mm壁厚的筒體很難保證心部強度、低溫沖擊韌性,大大增加了1.25Cr-0.5Mo-Si鋼筒體鍛件的制造難度。本文從冶煉、鍛造、熱處理方面,研究了1.25Cr-0.5Mo-Si材料300 mm壁厚大型筒體的制造工藝。
化學成分要求見表1。
力學性能要求見表2。
表1 化學成分(質(zhì)量分數(shù),%)Table 1 Chemical composition (mass fraction, %)
表2 力學性能要求Table 2 Mechanical properties requirements
晶粒度≥5級。夾雜物A+C≤2,B+D+DS≤2.5,A+B+C+D+DS≤4。
1.4.1 性能熱處理
鍛件性能熱處理為調(diào)質(zhì),最低回火溫度為620℃。
1.4.2 模擬焊后熱處理
模擬最大程度焊后熱處理(Max.PWHT)為:660℃±10℃×26 h
表3 產(chǎn)品化學成分(質(zhì)量分數(shù),%)Table 3 Chemical composition of products (mass fraction, %)
表4 力學性能檢驗結(jié)果Table 4 Test results of mechanical properties
模擬最小程度焊后熱處理(Min.PWHT)為:660℃±10℃×8 h
在模擬焊后熱處理時,樣坯進爐和出爐時,爐內(nèi)溫度不得高于400℃。樣坯升溫至400℃后,升溫速度不得超過55℃/h,爐內(nèi)溫度高于400℃時,降溫速度不得超過55℃/h。
本次1.25Cr-0.5Mo-Si鋼筒體鍛件壁厚為300 mm,取試在T×T/2處,該材料低溫韌性要求高,且合金元素含量低,壁厚過大,導致淬透性差,心部強度、低溫沖擊韌性難以保證。因此大大增加了1.25Cr-0.5Mo-Si鋼筒體鍛件的制造難度。
圖1 筒體鍛后熱處理曲線Figure 1 Heat treatment curve of cylinder after forging
圖2 筒體性能熱處理曲線Figure 2 Performance heat treatment curve of cylinder
圖3 筒體取樣示意圖Figure 3 Schematic diagram of cylinder sampling
對于該低碳低合金鋼材料,適量的C、Mn可以提高鋼的淬透性,但含量過高,對低溫沖擊韌性不利。Cr能形成強碳化物,直接影響鋼的淬透性。Mo可以提高淬透性、耐熱性并且減小回火脆性。Ni可提高碳原子的活度,起到間接固溶強化作用,提高鐵素體的低溫韌性。Si在0.15%~0.40%的范圍內(nèi)可以強化基體。Nb、Al能細化晶
表5 產(chǎn)品硬度檢測值Table 5 Measured hardness values of products
粒。所以既要保證強度,同時又要提高1.25Cr-0.5Mo-Si鋼的低溫沖擊韌性和淬透性,需要適當調(diào)整C、Si、Mn的含量,增加Cr、Ni、Mo元素的含量。C、Mn按標準上限控制,除Si按標準中下限控制外,還適量添加Al、Nb兩種微量元素,其余嚴格按內(nèi)控成分控制。
鍛后熱處理采用正火+回火,細化晶粒,并為后序探傷和性能熱處理做準備。筒體鍛后熱處理曲線如圖1所示。
筒體性能熱處理曲線見圖2。針對1.25Cr-0.5Mo-Si鋼淬透性差的特性,采取以下措施:
(1)外徑單邊粗加工余量減少到15 mm,最大程度減少壁厚。(2)使用環(huán)形電爐,爐溫穩(wěn)定性強,鍛件內(nèi)外表面受熱均勻。(3)嚴格控制水槽冷卻能力,水槽溫度控制在16℃以下。
筒體經(jīng)過性能熱處理后,如圖3所示切取試料,分別在調(diào)質(zhì)和模擬狀態(tài)下進行力學性能檢驗。試料的化學成分見表3,性能檢測結(jié)果見表4,硬度檢測見表5。
生產(chǎn)的1.25Cr-0.5Mo-Si厚壁加氫反應(yīng)器筒體鍛件性能指標均滿足技術(shù)要求,特別是在滿足強度的基礎(chǔ)上,還保證了-5℃良好的低溫沖擊韌性。