王 偉,王亞飛

(1.中鐵大橋科學(xué)研究院有限公司,湖北 武漢 430034；2.橋梁結(jié)構(gòu)健康與安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北 武漢 430034)

正交異性鋼橋面板體系作為鋼結(jié)構(gòu)橋梁的主要橋面結(jié)構(gòu)形式,具有自重輕、極限承載能力大、整體受力性能好等優(yōu)點(diǎn),近年來(lái)被廣泛應(yīng)用于大跨度橋梁中,但因其構(gòu)造復(fù)雜、局部應(yīng)力集中、焊縫較多而導(dǎo)致其疲勞問(wèn)題突出[1]。頂板與U肋之間的焊縫為疲勞裂紋出現(xiàn)較多的部位之一,為了解決鋼橋正交異性板面板與U肋焊縫開裂問(wèn)題,國(guó)內(nèi)外學(xué)者均開展了大量的研究工作,并取得許多成果[2-3]。較為普遍的認(rèn)識(shí)是增加面板厚度能有效提高正交異性板面板與U肋焊縫的疲勞壽命；目前研究較熱的是在鋼橋橋面設(shè)置剛性鋪裝層,以降低面板與U肋焊縫處的彎曲應(yīng)力。

對(duì)于以往正交異性鋼橋面板疲勞驗(yàn)算,國(guó)內(nèi)由于缺乏相應(yīng)規(guī)范推薦的計(jì)算方法和疲勞車模型,許多學(xué)者計(jì)算采用的疲勞車荷載、輪距各有不同,所以計(jì)算結(jié)果較難相互驗(yàn)證。國(guó)內(nèi)規(guī)范JTG D64-2015《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》參考?xì)W盟疲勞規(guī)范Eurocode 3中的疲勞荷載計(jì)算模型和等效損傷評(píng)定方法,規(guī)定了鋼結(jié)構(gòu)橋梁的橋面系疲勞驗(yàn)算標(biāo)準(zhǔn)車模型,采用200萬(wàn)次載荷循環(huán)壽命下的允許等效應(yīng)力幅ΔσE2來(lái)評(píng)價(jià)疲勞應(yīng)力水平,其中允許等效應(yīng)力幅ΔσE2為實(shí)際應(yīng)力幅乘以損傷等效因子,綜合反映跨長(zhǎng)、車動(dòng)載流量、設(shè)計(jì)年限及復(fù)合載荷對(duì)疲勞受力的影響。本文基于《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》對(duì)鋼橋正交異性板面板與U肋焊縫焊趾處應(yīng)力幅進(jìn)行驗(yàn)算。

1 鋼橋正交異性板節(jié)段有限元模型的建立

選用典型正交異性橋面板結(jié)構(gòu),在縱向方向取3跨,單跨跨徑2.8m,在橫向方向選取6個(gè)U肋,U肋板厚度取8mm,高度280mm,肋間距為300mm；頂板厚度取16mm。采用有限元軟件ANSYS建立仿真計(jì)算模型,采用板殼單元模擬,彈性模量為210GPa,泊松比為0.3,有限元模型如圖1所示。

圖1 有限元模型示意圖

采用《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》中5.5.2條,橋面系構(gòu)件采用疲勞荷載計(jì)算模型III(單車模型)進(jìn)行加載,單輪觸地面積為0.6m×0.2m,輪壓荷載為0.5MPa,模擬車輛通過(guò)全過(guò)程面板與U肋焊縫焊趾處的正應(yīng)力變化情況。

2 面板與U肋焊縫的等效常幅應(yīng)力值計(jì)算

鋼橋正交異性板面板與U肋一般采用單面坡口焊,焊縫焊腳尺寸約為6mm。名義應(yīng)力計(jì)算點(diǎn)取面板焊縫焊趾處,約離面板與U肋中心線交點(diǎn)1cm。全跨面板與U肋焊縫疲勞受力的橫向最不利加載位置基本相同[4]。

采用疲勞荷載計(jì)算模型III的雙軸在全跨范圍縱向移動(dòng),模擬面板與U肋焊縫焊趾的受力最不利輪跡線,獲得焊縫焊趾處正應(yīng)力的極值。在最不利輪跡線下中跨跨中部位、距離支點(diǎn)0.2m處焊縫焊趾的正應(yīng)力變化情況如圖2所示。按照雨流計(jì)數(shù)法計(jì)算最大應(yīng)力幅值,可得在疲勞車雙軸作用下名義應(yīng)力計(jì)算點(diǎn)處最大正應(yīng)力幅Δσ1,在跨中部位計(jì)算值為62MPa。

圖2 最不利輪跡線下U肋與面板焊縫焊趾正應(yīng)力值

模型全跨范圍的最大正應(yīng)力幅計(jì)算值Δσ1如圖3所示,可知面板與U肋焊縫焊趾在全跨范圍的最大正應(yīng)力幅基本相等,均為以壓應(yīng)力(Δσ1-min)為主的拉壓循環(huán)荷載,而焊縫焊趾在跨中部位的拉應(yīng)力(Δσ1-max)值略高于支點(diǎn)附近部位,壓應(yīng)力分布規(guī)律相反。由于有橫隔板存在,對(duì)于支點(diǎn)附近的面板與U肋焊縫焊趾的應(yīng)力幅需另做計(jì)算。

圖3 最不利輪跡線下全跨范圍U肋與面板焊縫焊趾應(yīng)力幅

由于鋼橋正交異性板各疲勞細(xì)節(jié)的有效影響面范圍狹小,變化幅度大,因此疲勞細(xì)節(jié)對(duì)輪載的橫向位置十分敏感。依據(jù)《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)規(guī)范》5.5.7條,采用疲勞荷載計(jì)算模型計(jì)算正交異性板疲勞應(yīng)力時(shí),應(yīng)考慮車輛在車道上的橫向位置概率,可得等效常幅應(yīng)力值ΔσE2值：

公式中ΔσE2為換算后的等效常幅應(yīng)力值；Δφ為伸縮縫附近構(gòu)件疲勞荷載的放大系數(shù),當(dāng)計(jì)算非伸縮縫附近構(gòu)件時(shí),取為0；γ為損傷等效系數(shù),可取值為2.5,按其他高速公路或一級(jí)公路進(jìn)行折算后,單車道年總交通量(預(yù)測(cè)年)≥119萬(wàn)輛；wi、σpmax,i和σpmin,i分別為不同橫向位置的最大應(yīng)力幅、最大應(yīng)力與最小應(yīng)力。

對(duì)于16mm厚頂板與U肋焊縫焊趾處,等效常幅應(yīng)力ΔσE2在全跨范圍平均值為145MPa,該結(jié)果不考慮支點(diǎn)附近的焊縫。依據(jù)《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)規(guī)范》中橋面系疲勞驗(yàn)算的要求,按公式γFfΔσE2≦κsΔσc/γMf進(jìn)行驗(yàn)算,其中γMf為疲勞荷載分項(xiàng)系數(shù),取1.0；γMf按次要構(gòu)件取疲勞抗力分項(xiàng)系數(shù)為1.15；Ks為尺寸效應(yīng)折減系數(shù),取為1.0。對(duì)于面板和U肋的焊縫焊趾處,按照板內(nèi)彎曲引起的正應(yīng)力幅Δσ驗(yàn)算,細(xì)節(jié)類別為70,故面板與U肋焊縫焊趾的允許應(yīng)力幅為60.9MPa,可知16mm厚面板的等效常幅應(yīng)力值遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于該類細(xì)節(jié)的允許應(yīng)力幅。

由于鋼橋正交異性板面板與U肋焊縫的應(yīng)力水平與面板厚度密切相關(guān),考慮增加的面板厚度進(jìn)行計(jì)算。當(dāng)面板厚度為22mm時(shí),計(jì)算可得最大等效常幅應(yīng)力計(jì)算值約為59MPa,略小于規(guī)范允許應(yīng)力幅60.9MPa。

3 計(jì)算結(jié)論

(1)對(duì)于本文計(jì)算的常見(jiàn)正交異性鋼橋面板結(jié)構(gòu),面板與U肋焊縫焊趾處的最大名義應(yīng)力幅在全跨范圍基本相同,16mm厚的面板在與U肋焊縫焊趾處最大正應(yīng)力幅均值為62MPa；考慮車輛在車道上的橫向位置概率和損傷等效系數(shù)后,換算得等效常幅應(yīng)力值ΔσE2均值為145MPa。

(2)依據(jù)《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)規(guī)范》中橋面系疲勞驗(yàn)算的規(guī)定,面板與U肋焊縫(細(xì)節(jié)70)的允許應(yīng)力幅為60.9MPa。故當(dāng)正交異性鋼橋面板的鋪裝層為柔性鋪裝層時(shí),16mm厚度的面板遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能滿足規(guī)范要求；當(dāng)面板厚度至少為22mm,等效常幅應(yīng)力值ΔσE2約為59MPa,可滿足規(guī)范要求。

[1]田啟賢,高立強(qiáng),杜新喜.面板結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)對(duì)正交異性板疲勞性能的影響研究.[J].橋梁建設(shè),2016(01)：18-23．

[2]杜青,石廣玉.拉壓循環(huán)載荷作用下正交異性鋼橋面板肋-面板焊縫裂紋擴(kuò)展分析[A].中國(guó)力學(xué)學(xué)會(huì).力學(xué)與工程應(yīng)用(十六卷)[C].中國(guó)力學(xué)學(xué)會(huì)：2016∶271-272．

[3]卜一之,楊紹林,崔闖,等.輪跡橫向分布對(duì)鋼橋面板疲勞應(yīng)力幅的影響[J].橋梁建設(shè),2015(02)：39-45．

[4]周慧敏.淺談路橋工程施工中常見(jiàn)的施工技術(shù)[J].江西建材2016(24)：150-151．