施　洲，楊仕力，蒲黔輝，鄧　躒

(1.西南交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，四川 成都　610031；2.中鐵二院工程集團(tuán)有限責(zé)任公司 環(huán)境工程研究院，四川 成都　610031)

引　言

隨著我國高速鐵路不斷發(fā)展并走向世界，列車運行速度也越來越高，沿線噪聲問題將變得愈發(fā)顯著，空氣動力噪音與列車運營速度的6到8次方成正比，是制約高速鐵路向更高速度發(fā)展的主要因素之一[1]。國內(nèi)京津、京滬等高速線路的實測噪聲結(jié)果表明，高速列車的中上部噪聲約占總噪聲源的52%～75%[2]。為降低高速鐵路沿線噪聲，目前的主要措施之一是設(shè)置聲屏障[3-4]。聲屏障用于降噪，但其結(jié)構(gòu)需要承受高速通行列車車體沖擊、擾動空氣產(chǎn)生的脈動風(fēng)壓的作用。該風(fēng)壓對聲屏障的結(jié)構(gòu)安全性造成威脅，并曾導(dǎo)致聲屏障結(jié)構(gòu)的破壞[5]。隨著設(shè)計時速分別達(dá)到380，400 km的和諧號CRH380、復(fù)興號CR400的投入運營，列車最高速度有望進(jìn)入350～400 km·h-1區(qū)間，相應(yīng)列車脈動風(fēng)荷載問題更為突出。列車的空氣動力學(xué)問題早已引起關(guān)注，日本的原朝茂早在20世紀(jì)60年代就開始了列車空氣動力學(xué)的研究工作。此后，高速列車空氣壓力與車頭形狀的關(guān)系、列車高速交會產(chǎn)生的壓力波問題、高速列車進(jìn)出聲屏障區(qū)域或隧道的空氣動力問題的研究也不斷取得進(jìn)展[6]。高速列車作用于聲屏障結(jié)構(gòu)脈動風(fēng)的研究方法主要有試驗實測及數(shù)值仿真分析兩種。德國在紐倫堡—英戈斯達(dá)特高速線路上系統(tǒng)實測了列車車速160～330 km·h-1下不同類型聲屏障的脈動風(fēng)壓值[7]。李晏良等人[8]在分析德國高速鐵路聲屏障氣動力測試的基礎(chǔ)上，結(jié)合京津城際鐵路聲屏障結(jié)構(gòu)開展高速鐵路聲屏障結(jié)構(gòu)氣動力的試驗研究工作。隨著流體力學(xué)與計算機(jī)技術(shù)的迅速發(fā)展而蓬勃興起的數(shù)值仿真方法為列車空氣動力特性研究開辟了新的途徑。在高速列車作用于聲屏障結(jié)構(gòu)脈動風(fēng)荷載的數(shù)值仿真研究中，鄧躒等人[9]開展了380 km·h-1高速列車的脈動風(fēng)荷載的數(shù)值仿真分析，并系統(tǒng)分析了脈動風(fēng)荷載的特性。陳向東等人[10]基于ALE方法，建立高速列車聲屏障脈動力三維數(shù)值模型，采用并行計算技術(shù)研究作用于聲屏障的列車脈動風(fēng)荷載。

目前，盡管國內(nèi)高速鐵路發(fā)展迅速，相關(guān)列車作用于聲屏障的脈動風(fēng)荷載在理論計算及現(xiàn)場實測的基礎(chǔ)上取得不少成果，但時速350～400 km列車的脈動風(fēng)荷載資料極少。高速列車作用聲屏障的脈動風(fēng)荷載受列車尺寸、速度，聲屏障的尺寸、形狀及其與線路中心的距離等多種因素影響，高速列車作用于聲屏障的最大風(fēng)壓量值分布特性以及振動譜特性等尚有待于進(jìn)一步完善。針對高速鐵路聲屏障的脈動風(fēng)荷載問題，基于計算流體力學(xué)理論建立高速列車、聲屏障的三維數(shù)值模型，本文模擬列車通過聲屏障區(qū)域時聲屏障承受的脈動風(fēng)壓及其分布特性，并結(jié)合國內(nèi)外高速列車作用于聲屏障的脈動風(fēng)壓實測結(jié)果，系統(tǒng)研究列車速度、聲屏障距離等多種參數(shù)對脈動風(fēng)荷載的影響狀況與規(guī)律；在此基礎(chǔ)上系統(tǒng)分析研究時速350～400 km列車脈動風(fēng)荷載的靜動力特性，為高速鐵路聲屏障結(jié)構(gòu)的靜、動力設(shè)計提供參考資料與技術(shù)儲備。

1　高速鐵路聲屏障與列車脈動風(fēng)荷載

在國外的高速鐵路聲屏障應(yīng)用中，大多采用金屬立柱插板式，立柱為H型鋼，插板為金屬鋁包板、混凝土板、加勁纖維板以及亞克力等透明隔聲板，如圖1。在國內(nèi)，除廣泛使用金屬立柱插板式聲屏障外，還開發(fā)了整體式混凝土聲屏障。前者在京津城際鐵路、京滬高速鐵路等線路上使用，后者在武廣客運專線等高速線路上應(yīng)用，如圖2。由于高速鐵路噪聲源位置相對較高[2-11]，為有效降低噪聲，聲屏障應(yīng)有足夠的高度。與此同時，還應(yīng)考慮到線路信號、列車司機(jī)的視線、乘客視野等因素。因此，列車車窗高度以上部分聲屏障結(jié)構(gòu)采用透明聲屏障，甚至全高度透明聲屏障結(jié)構(gòu)。

圖1　金屬立柱插板式聲屏障

高速鐵路聲屏障主要功能為降噪，其結(jié)構(gòu)還需要承受高速列車的脈動風(fēng)壓荷載、自然風(fēng)荷載等。在沿海臺風(fēng)地區(qū)或特定陣風(fēng)區(qū)域，自然風(fēng)荷載對聲屏障結(jié)構(gòu)作用顯著，需要嚴(yán)格設(shè)計驗算。列車脈動風(fēng)荷載是由列車高速通行時擾動空氣而產(chǎn)生的特殊動態(tài)風(fēng)荷載，列車脈動風(fēng)荷載最大風(fēng)壓量值顯著，并具有明顯頻率特征的振動特性，對聲屏障結(jié)構(gòu)的長期疲勞受力影響顯著。列車脈動風(fēng)荷載的風(fēng)壓值與列車速度、聲屏障至軌道中心線的距離、列車外形、車廂長度以及聲屏障的形狀和高度等參數(shù)有關(guān)。列車脈動風(fēng)荷載的頻率特性則主要與列車速度、車廂長度有關(guān)。

圖2　帶透明隔聲板的混凝土整體式聲屏障

2　列車脈動風(fēng)荷載的數(shù)值仿真分析理論與模型

2.1　數(shù)值仿真分析理論

在列車脈動風(fēng)荷載的數(shù)值仿真分析中，為便于理論分析，作如下簡化與假設(shè)：假定列車車廂表面完全光滑，忽略車輛表面的不平順如車窗門凹凸、受電弓及轉(zhuǎn)向架突起物、車廂連接構(gòu)造等；僅考慮聲屏障的直線區(qū)域，忽略線路坡度，并假定聲屏障表面是光滑的，忽略聲屏障表面復(fù)雜的吸聲構(gòu)造等；數(shù)值仿真分析中，設(shè)定流場處于紊流狀態(tài)，流場的雷諾數(shù)Re以車寬作為特征長度取值，采用k-ε兩方程紊流模型模擬列車進(jìn)入聲屏障區(qū)域全過程的紊態(tài)流場，相應(yīng)控制微分方程為[12]

(1)

動量守恒方程為

(2)

(3)

(4)

能量守恒方程為

(5)

紊動能方程為

(6)

紊動能耗散率方程為

(7)

其中，

式中：ρ為空氣密度；u，v，w為流程速度在x，y，z坐標(biāo)方向的分量；μ為空氣運動黏性系數(shù)；μt為紊流黏度；k為紊流動能；ε為紊流動能耗散率；T為空氣溫度；κ為空氣熱導(dǎo)率，cp為空氣質(zhì)量定壓熱容；C1，C2，Cμ，σk，σε均為常數(shù)，經(jīng)驗值分別取1.44，1.92，0.09，1.00，1.30；Φ=μPG為耗散函數(shù)；SMx，SMy，SMz分別為x，y，z方向動量方程的源項。

列車進(jìn)入聲屏障區(qū)域前后，考慮列車、聲屏障周圍空氣介質(zhì)具有一定的黏性及可壓縮性，根據(jù)k-ε方程紊流模型模擬的流場，采用耦合式求解器隱式方案對三維Navier-Stocks方程求解。計算分析利用Fluent軟件完成，采用動網(wǎng)格法，模擬高速列車進(jìn)出聲屏障區(qū)域的全過程。

2.2　高速鐵路聲屏障數(shù)值仿真分析模型

在高速列車作用于聲屏障的脈動風(fēng)荷載數(shù)值仿真分析中，選擇高速鐵路雙線線路，線路間距為5.0 m。分析中模擬聲屏障區(qū)域長度為400.0 m，聲屏障最高為軌頂面以上3.5 m。聲屏障區(qū)域及其網(wǎng)格劃分見圖3。列車以8輛編組形式的CHR380B型、CR400BF型為例，CHR380B型車體寬度3.3 m，車高3.9 m，列車全長200.3 m；CR400BF車輛寬3.4 m，車高4.1 m，車體長度25.0 m，前者用于時速380 km及以下速度工況計算，后者用于時速400 km工況計算。列車車體網(wǎng)格見圖4。

圖3　聲屏障及其周圍區(qū)域網(wǎng)格劃分

圖4　CRH380B型列車車體網(wǎng)格

為系統(tǒng)分析高速列車作用于聲屏障的脈動風(fēng)荷載特性，對不同參數(shù)情況下對應(yīng)的多種工況進(jìn)行詳細(xì)的CFD分析。列車速度v包括300，350，380和400 km·h-1共4個工況，聲屏障距離軌道中心線距離D取值3.0，3.8，4.6，5.2和6.8 m時的多個工況，共分析20多個工況下高速列車作用于聲屏障的脈動風(fēng)荷載。

3　列車脈動風(fēng)荷載的仿真分析與實測結(jié)果對比

3.1　列車脈動風(fēng)荷載仿真結(jié)果與分析

采用數(shù)值仿真分析的方法，對列車通過聲屏障區(qū)域的過程進(jìn)行詳細(xì)分析計算，考慮了不同車速、不同聲屏障至軌道中心線距離等多工況下聲屏障所承受的列車動態(tài)風(fēng)壓力作用。在列車風(fēng)壓力計算結(jié)果的分析中，主要分析兩側(cè)聲屏障開始處0，50，100，200，300，400 m(末端)截面處的最大風(fēng)壓計算結(jié)果。在每個截面處，沿聲屏障高度方向分別于聲屏障底端以上0.0，1.8，3.5，3.8 m(對應(yīng)軌頂面以上3.15 m)處各布置一個提取點。

列車以勻速進(jìn)入聲屏障區(qū)域后，聲屏障、列車的瞬時風(fēng)壓力如圖5所示，可見高速運行列車車頭承受較大的脈動風(fēng)荷載，車身及聲屏障承受的風(fēng)荷載相對較小。在列車通行的全過程中，聲屏障各點均承受動態(tài)的風(fēng)壓作用，包括頭車的最大值脈沖風(fēng)壓、中部車廂的微幅振動風(fēng)壓以及尾車的次峰值脈沖風(fēng)壓。在特殊的會車工況中，會車對聲屏障最大脈動風(fēng)壓影響并不大，但在會車的瞬時也會形成一個次峰值脈沖風(fēng)壓，會車時聲屏障承受的風(fēng)壓時程曲線如圖6所示。從分析結(jié)果可知，不同車速等工況下近側(cè)及遠(yuǎn)側(cè)聲屏障上不同測點壓力峰值差距顯著。聲屏障距離軌道中心線3.8 m工況下近側(cè)最大脈動風(fēng)壓見表1。從高速列車通行聲屏障區(qū)域的各工況下計算分析結(jié)果均表明，作用于聲屏障的最大風(fēng)壓力均出現(xiàn)在聲屏障的下部，最大正壓力稍大于最大負(fù)壓力。350，380和400 km·h-1速度下最大風(fēng)壓值分別為1 430，1 694和2 286 Pa，發(fā)生于聲屏障至軌道中心線3.0 m工況下聲屏障長度的中部。在單一列車通行聲屏障區(qū)域，遠(yuǎn)側(cè)的聲屏障承受風(fēng)壓力遠(yuǎn)小于近側(cè)聲屏障風(fēng)荷載。會車時作用于聲屏障的最大風(fēng)壓略有增加，但并不顯著。

圖5　380 km·h-1通行時聲屏障及列車的風(fēng)壓分布

圖6　380 km·h-1通行時50 m處測點的風(fēng)壓時程

聲屏障位置縱向距離/m高度/m最大風(fēng)壓/Pa350km·h-1380km·h-1400km·h-1正壓負(fù)壓正壓負(fù)壓正壓負(fù)壓500 01425108716861271188814331 8127996415131144166813783 57235658506789328563 87235658506788988451000 01411108816621317186814971 8126296914871174160814343 57125688436798998393 87125688436798898442000 0143089316941045185711871 812818101512952162410883 57134948425838917503 8713494842583885736

3.2　列車脈動風(fēng)荷載的參數(shù)影響規(guī)律

在高速列車的脈動風(fēng)荷載仿真分析中，分別對聲屏障至線路中心的距離、行車速度等多種參數(shù)進(jìn)行分析討論。

(1)聲屏障至線路中心距離的影響：不同車速下聲屏障承受的最大脈動風(fēng)壓值與聲屏障至線路中心距離的關(guān)系曲線見圖7。從圖中可見，聲屏障距離線路中心越遠(yuǎn)風(fēng)壓值越低，兩者呈現(xiàn)近似雙曲線性反比關(guān)系。

(2)列車速度的影響：分別計算分析300，350，380，400 km·h-1下的最大風(fēng)壓值情況，聲屏障距離線路中心線3.8 m時高度0～3.8 m處最大列車風(fēng)壓值與速度的關(guān)系曲線見圖8。從兩者的關(guān)系曲線可見，聲屏障最大脈動風(fēng)荷載隨速度的增加而顯著增大，并呈現(xiàn)加速增大的趨勢。

圖7　聲屏障最大風(fēng)壓值同屏障距離的關(guān)系

圖8　聲屏障最大風(fēng)壓值同列車速度的關(guān)系

(3)聲屏障高度的差異：沿著聲屏障的高度方向，高速列車脈動風(fēng)荷載的風(fēng)壓值分布有顯著的差異，呈現(xiàn)聲屏障底部風(fēng)壓大、頂部風(fēng)壓小的規(guī)律。列車以380 km·h-1速度通行，聲屏障距離線路中心線3.8 m時，不同長度位置處沿聲屏障高度方向的最大風(fēng)壓值分布如圖9。從圖中可見，聲屏障底部的風(fēng)壓值最大，沿高度向上至聲屏障一半高度處緩慢減小，并在一半高度處至頂部附近減小至底部風(fēng)荷載的1/2左右，而在頂部大約0.3 m高度范圍內(nèi)變化不大。

(4)沿線路縱向的差異：列車通行聲屏障區(qū)域時，沿聲屏障縱向的最大風(fēng)壓值分布略有差異。聲屏障距離線路中心線3.8 m、車速380 km·h-1時，最大正壓力值沿縱向分布見圖10。從圖中可見，聲屏障頂部、中部及底部的脈動風(fēng)荷載沿縱向分布均呈現(xiàn)出聲屏障開始處相對較小，沿著列車前進(jìn)方向0～50 m范圍內(nèi)增至最大，后稍減小并在100～400 m范圍內(nèi)保持平穩(wěn)的特點。

圖9　380 km·h-1時最大風(fēng)壓值沿高度分布

圖10　380 km·h-1時最大風(fēng)壓值沿線路方向分布

3.3　列車脈動風(fēng)荷載仿真與實測結(jié)果的對比

列車脈動風(fēng)荷載的現(xiàn)場測試是獲取風(fēng)荷載壓力值及規(guī)律等最直接的方法，現(xiàn)場測試通常是在線路聯(lián)調(diào)聯(lián)試階段或運營階段，通過固定于聲屏障內(nèi)側(cè)表面的空氣壓力傳感器配合動態(tài)數(shù)據(jù)采集分析儀來測試高速列車以不同速度通行時產(chǎn)生的脈動風(fēng)壓結(jié)果。至目前，國內(nèi)外已有多條線路的現(xiàn)場實測列車脈動風(fēng)荷載資料，部分線路最大風(fēng)壓的現(xiàn)場實測結(jié)果與仿真分析計算結(jié)果的對比見圖11。德國在紐綸堡—英戈斯塔特線路上，列車以330 km·h-1通過全高3.9 m距離線路中心4.0 m聲屏障時實測最大風(fēng)壓為673 Pa[7]。京津城際鐵路實測2種高度聲屏障，聲屏障距離線路中心均為4.2 m，320 km·h-1速度下軌道頂面以上高2.2 m聲屏障的最大風(fēng)壓為300 Pa，330 km·h-1速度下軌道頂面以上高3.2 m聲屏障的最大風(fēng)壓為700 Pa[13]。對照圖11中理論計算結(jié)果曲線中屏軌距4.0 m時，300和350 km·h-1速度下578.6和795.5 Pa的結(jié)果，相符良好。津秦客運專線聲屏障內(nèi)緣距線路軌道中心3.4 m，聲屏障由鋁合金單元板和鋼立柱聯(lián)接組成，實際高度為2.2 m，軌面以上約2.1 m。津秦客運聲屏障實測風(fēng)壓結(jié)果[14]明顯小于理論計算值，速度越高差異越大，主要原因是實際聲屏障高度為2.2 m，而理論計算的聲屏障均為軌道頂面以上3.2 m。中鐵三院朱正清等人[15]在某鐵路特大橋的聲屏障試驗段進(jìn)行了實測，插板式聲屏障由鋁合金單元板和H型鋼立柱裝配而成，聲屏障高度3.2 m，距離線路軌道中心3.3 m，以CRH2型動車組為試驗車輛，試驗列車以260～350 km·h-1通行時實測風(fēng)壓結(jié)果同理論計算結(jié)果非常相符。

圖11　聲屏障最大風(fēng)壓理論值與實測結(jié)果對比

仿真分析結(jié)果與實測資料的對比表明，列車脈動風(fēng)荷載時程曲線形式基本一致；沿著聲屏障高度方向同樣呈現(xiàn)底部大、越往上越小的分布規(guī)律；軌頂面以上2.2 m高聲屏障的風(fēng)壓明顯小于軌頂面以上3.2 m高聲屏障；相同車速及軌道中心至聲屏障距離下的仿真分析最大風(fēng)壓值結(jié)果與現(xiàn)場實測結(jié)果總體相符良好，小部分計算值稍大于實測風(fēng)壓值，主要原因是仿真分析計算中將聲屏障及列車均模擬為光滑表面而忽略了實際聲屏障與列車表面的風(fēng)阻等作用，但計算風(fēng)壓值是偏于安全的。

4　高速列車脈動風(fēng)荷載譜特性

高速列車脈動風(fēng)荷載是一種特殊的動態(tài)風(fēng)壓荷載，在目前的聲屏障結(jié)構(gòu)設(shè)計中，按照最大風(fēng)壓值進(jìn)行靜力的常規(guī)設(shè)計，并同時需要進(jìn)行結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)等動力計算設(shè)計。因此，在列車脈動風(fēng)荷載特性研究中，通常從最大風(fēng)壓值及振動特性兩方面進(jìn)行分析。

4.1　列車脈動風(fēng)荷載最大風(fēng)壓值

在300～400 km·h-1高速列車脈動風(fēng)壓力仿真分析結(jié)果的基礎(chǔ)上，分析不同速度、不同線路中心距下列車脈動風(fēng)壓的最大、最小值，考慮風(fēng)載系數(shù)影響等，并與現(xiàn)有350 km·h-1及以下列車脈動風(fēng)壓規(guī)范值進(jìn)行對比分析。在此基礎(chǔ)上，采用擬合、風(fēng)壓值局部調(diào)整的方法，擬合出380～400 km·h-1列車最大風(fēng)壓值，如圖12及表2。

圖12　380～400 km·h-1列車脈動風(fēng)壓曲線

由高速列車脈動風(fēng)荷載的仿真分析結(jié)果可見，380～400 km·h-1列車仿真風(fēng)壓結(jié)果隨聲屏障至線路中心線距離減小而加速增大，呈現(xiàn)雙曲線形的變化規(guī)律，與現(xiàn)有規(guī)范是一致的。對于最大脈動風(fēng)壓值，380～400 km·h-1列車仿真風(fēng)壓結(jié)果在聲屏障至線路中心線距離3.5 m以內(nèi)，風(fēng)壓值與現(xiàn)有規(guī)范250～350 km·h-1的發(fā)展趨勢值相符良好。由于CR400BF車輛寬度及高度的增加，因而400 km·h-1速度下列車風(fēng)壓值增加得更快。當(dāng)聲屏障至線路中心線距離大于3.5 m時，仿真風(fēng)壓結(jié)果稍大于現(xiàn)有規(guī)范250～350 km·h-1的發(fā)展趨勢值，原因主要在于，仿真分析模擬中忽略了聲屏障粗糙表面、列車門窗等凹凸、軌道及兩側(cè)地表等實際存在的風(fēng)阻作用，進(jìn)而導(dǎo)致仿真計算值略偏大于現(xiàn)場實測風(fēng)壓值，但其應(yīng)用于聲屏障設(shè)計計算是偏于安全的。

表2　高速鐵路聲屏障脈動風(fēng)壓建議值

4.2　列車脈動風(fēng)荷載振動頻譜特性

仿真分析結(jié)果及實測資料均表明，高速運行列車引起的風(fēng)荷載具有強(qiáng)烈的脈動特性，即一節(jié)車廂通過完成一次近似正弦波的脈沖。當(dāng)聲屏障的固有頻率值接近高速列車通行的脈動頻率時，聲屏障結(jié)構(gòu)易于發(fā)生共振，并進(jìn)一步導(dǎo)致聲屏障結(jié)構(gòu)的疲勞破壞。因此，明確高速列車脈動風(fēng)壓的振動特性有助于聲屏障結(jié)構(gòu)的動力設(shè)計。高速列車脈動風(fēng)壓頻率是一種廣義激振頻率，主要與列車的行車速度及一節(jié)列車車體的長度有關(guān)。高速列車脈動風(fēng)壓的廣義振動頻率的表達(dá)公式如式(8)。

f=aV/L

(8)

式中：f為廣義振動頻率；V為列車的速度；L為一節(jié)車廂的長度，由于列車頭車的影響最大，因此L可取列車頭車的長度進(jìn)行計算，V/L即為高速列車通行的廣義激振頻率；a為修正系數(shù)，考慮因列車車廂長度變化、空氣阻尼等因素導(dǎo)致的廣義振動頻率變化，為簡化，取低值0.9及高值1.1，以保證能夠涵蓋列車脈動力廣義頻率的范圍。

按照公式(8)，計算200～400 km·h-1之間不同速度條件下列車作用于聲屏障的脈動風(fēng)荷載頻率特性結(jié)構(gòu)見表3，其中車體長度L按照頭車長度25.5 m計算。

從表3可見，200～400 km·h-1高速列車產(chǎn)生的脈動風(fēng)荷載的廣義振動頻率基本介于1.96～4.79 Hz之間，當(dāng)聲屏障整體結(jié)構(gòu)及組成構(gòu)件的固有頻率遠(yuǎn)離該頻譜范圍時，則能夠有效避免共振。在聲屏障的長期使用過程中，還應(yīng)特別注意防止因連接螺栓松動、構(gòu)件連接破壞等導(dǎo)致聲屏障結(jié)構(gòu)固有頻率退降而進(jìn)入共振頻域。

表3　不同速度列車脈動風(fēng)荷載的廣義振動頻率

在現(xiàn)行的《高速鐵路設(shè)計規(guī)范》中，已經(jīng)明確要求對聲屏障結(jié)構(gòu)進(jìn)行動力時程響應(yīng)分析。在動力時程響應(yīng)分析中，能夠有效考慮列車脈動風(fēng)荷載的動力特性，在時程響應(yīng)分析結(jié)果中得到聲屏障結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力與變形隨列車通過聲屏障區(qū)域的整個動態(tài)響應(yīng)全過程，在其基礎(chǔ)上直接分析結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)的最不利位移與受力結(jié)果，并可以直觀判斷聲屏障結(jié)構(gòu)振動效應(yīng)，還能獲取構(gòu)件疲勞受力特征參數(shù)如疲勞應(yīng)力幅度等。為保證聲屏障動力時程響應(yīng)分析的精確性，應(yīng)建立以板殼單元為主的細(xì)化有限元模型，其中立柱等構(gòu)件可用梁單元模擬，聲屏障整體模型在線路縱向上應(yīng)不小于4倍單節(jié)車廂的長度。列車脈動風(fēng)荷載加載中，模擬脈動風(fēng)荷載移動的荷載步不宜過大，荷載子步對應(yīng)的加載時間步長應(yīng)介于列車脈動風(fēng)荷載廣義振動周期的1/10～1/20，即1/10f～1/20f，以保證動力時程響應(yīng)分析的精度。

5　結(jié)　論

針對350～400 km·h-1高速列車作用于聲屏障的脈動風(fēng)荷載特性，采用三維流程數(shù)值仿真的方法系統(tǒng)分析脈動風(fēng)壓荷載及參數(shù)的影響規(guī)律，并結(jié)合現(xiàn)場實測資料，得到如下結(jié)論：

(1)聲屏障承受的最大脈動風(fēng)荷載值與聲屏障至線路中心距離呈現(xiàn)近雙曲線性反比關(guān)系；聲屏障最大脈動風(fēng)荷載值隨列車速度的增加呈現(xiàn)加速增大的趨勢；沿著聲屏障的高度方向，脈動風(fēng)荷載值呈現(xiàn)底部大、頂部小的規(guī)律；沿線路縱向，脈動風(fēng)荷載值在聲屏障開始處稍小，沿著列車前進(jìn)方向50 m處很快增大并平穩(wěn)至末端。

(2)列車脈動風(fēng)荷載仿真分析結(jié)果與既有國內(nèi)外實測資料對比分析表明，列車脈動風(fēng)荷載時程曲線形式基本一致，最大風(fēng)壓隨車速增大而增大，在聲屏障高度方向呈現(xiàn)相同的規(guī)律。除部分仿真分析風(fēng)壓值因忽略聲屏障及列車表面不平整導(dǎo)致的風(fēng)阻作用而略大于實測結(jié)果外，仿真分析最不利風(fēng)壓值同實測結(jié)果相符良好。

(3)在列車脈動風(fēng)荷載仿真分析結(jié)果的基礎(chǔ)上，考慮風(fēng)載系數(shù)等影響，并與現(xiàn)有350 km·h-1及以下列車脈動風(fēng)壓規(guī)范值進(jìn)行對比分析，采用擬合、個別風(fēng)壓值局部調(diào)整的方法，擬合出380～400 km·h-1列車最大風(fēng)壓建議值。

(4)200～400 km·h-1高速列車脈動風(fēng)荷載的廣義振動頻率范圍為1.96～4.79 Hz，當(dāng)聲屏障等結(jié)構(gòu)的固有頻率遠(yuǎn)離該范圍時能夠有效避免結(jié)構(gòu)的共振。同時，列車脈動風(fēng)荷載作用下瞬態(tài)動力分析的荷載子步步長介于1/10f～1/20f之間能保證動力計算分析的精確性。

[1]田紅旗. 列車空氣動力學(xué)[M]. 北京: 中國鐵道出版社, 2007.

(TIAN Hongqi. Train Aerodynamics[M]. Beijing: China Railway Publishing House, 2007.in Chinese)

[2]辜小安, 李耀增, 劉蘭華, 等. 高速鐵路橋梁線路環(huán)境噪聲預(yù)測模型探討[C]//中國環(huán)境科學(xué)學(xué)會學(xué)術(shù)年會論文集(第四卷). 北京：中國環(huán)境科學(xué)學(xué)會, 2012: 2863-2867.

(GU Xiaoan, LI Yaozeng, LIU Lanhua, et al. Discussion on Environmental Noise Prediction Model of High Speed Railway Line on Bridge[C]//Proceedings of the Chinese Academy of Environmental Sciences Annual Meeting (Volume Four). Beijing：China Environmental Science Society，2012: 2863-2867. in Chinese)

[3]OERTLI Jakob. Developing Noise Control Strategies for Entire Railway Networks[J]. Journal of Sound and Vibration，2006(293): 1086-1090.

[4]THOMPSON D J， JONES C J C， WATERS T P，et al. A Tuned Damping Device for Reducing Noise from Railway Track[J]. Applied Acoustics，2007,(68): 43-57.

[5]趙麗濱, 龍麗平, 蔡慶云. 列車風(fēng)致脈動力作用下聲屏障的動力學(xué)性能[J]. 北京航空航天大學(xué)學(xué)報, 2009, 35(4): 505-508.

(ZHAO Libin, LONG Liping, CAI Qingyun. Dynamic Properties of Noise Barrier Structure Subjected to Train-Induced Impulsive Wind Pressure[J]. Journal of Beijing University of Aeronautics and Astronautics，2009, 35(4): 505-508. in Chinese)

[6]許喬奇. 動車組外流場空氣動力特性數(shù)值仿真[D]. 大連：大連交通大學(xué), 2009.

(XU Qiaoqi. Aerodynamic Characteristics Numerical Simulation for the External Flow Field of Multiple Units[D]. Dalian：Dalian Jiaotong University，2009. in Chinese)

[7]吳小萍,費廣海,廖晨彥. 高速鐵路不同高度聲屏障的降噪效果分析[J]. 中國鐵道科學(xué), 2015, 36(3):127-132.

(WU Xiaoping, FEI Guanghai, LIAO Chenyan. Analysis on Noise Reduction Effect of Sound Barriers with Different Heights for High Speed Railway [J]. China Railway Science, 2015, 36(3):127-132. in Chinese)

[8]李晏良,李耀增,辜小安,等. 高速鐵路聲屏障結(jié)構(gòu)氣動力測試方法初探[J]. 鐵道勞動衛(wèi)生安全與環(huán)保, 2009, 36(1): 22-26.

(LI Yanliang, LI Yaozeng, GU Xiaoan, et al. Preliminary Study on the Test Method of Aerodynamic Force for the Noise Barrier Structure of High-Speed Railway[J]. Railway Occupational Safety, Health & Environmental Protection，2009, 36(1): 22-26. in Chinese)

[9]鄧躒,施洲,勾紅葉. 380 km·h-1高速列車脈動風(fēng)荷載仿真分析[J]. 鐵道建筑, 2011 (9): 138-141.

(DENG Luo, SHI Zhou, GOU Hongye. Analysis of Dynamic Wind of Sound Barrier under High Speed Train with Speed of 380 km·h-1[J]. Railway Engineering, 2011 (9): 138-141. in Chinese)

[10]陳向東, 李樹德, 王召祜. 基于ALE的高速列車聲屏障脈動力數(shù)值模擬研究[J]. 鐵道學(xué)報, 2011, 33(12): 21-26.

(CHEN Xiangdong, LI Shude, WANG Zhaohu. Numerical Simulation Study on High-Speed Train Induced Impulsive Pressure on Railway Noise Barrier Based on ALE[J]. Journal of the China Railway Society，2011, 33(12): 21-26. in Chinese)

[11]焦大化. 日本高速鐵路噪聲預(yù)測方法[J]. 鐵道勞動安全衛(wèi)生與環(huán)保, 2007, 34(1): 35-38.

(JIAO Dahua. Noise Prediction Method of High-Speed Railway in Japan[J]. Railway Occupational Safety, Health & Environmental Protection，2007, 34(1): 35-38. in Chinese)

[12]李人憲, 關(guān)永久, 趙晶, 等. 高速鐵路隧道緩沖結(jié)構(gòu)的氣動作用分析[J]. 西南交通大學(xué)學(xué)報，2012, 47(2):175-180.

(LI Renxian, GUAN Yongjiu, ZHAO Jing, et al. Aerodynamic Analysis on Entrance Hood of High-Speed Railway Tunnels[J]. Journal of Southwest Jiaotong University，2012, 47(2): 175-180. in Chinese)

[13]中國鐵道科學(xué)研究院. 京津城際鐵路整體系統(tǒng)聯(lián)調(diào)聯(lián)試及試運行環(huán)境噪聲、振動及聲屏障測試[R].北京：中國鐵道科學(xué)研究院，2008.

(China Academy of Railway Sciences. Systematic on-Site Testing of Sound Barrier, Vibration and Environment Noise during the Test Run and Comprehensive Test on the Beijing-Tianjin Intercity Railway[R]. Beijing: China Academy of Railway Sciences，2008. in Chinese)

[14]石明. 高速鐵路聲屏障氣動載荷特性的實驗研究[D]. 北京：北京交通大學(xué)，2015.

(SHI Ming. Experimental Research of Aerodynamic Load on Sound Barrier of High-Speed Railway[D]. Beijing：Beijing Jiaotong University，2015. in Chinese)

[15]張繼文, 呂堅品, 涂永明, 等. 考慮防撞墻影響的高速鐵路橋梁聲屏障及翼緣板上脈動力數(shù)值分析[J].中國鐵道科學(xué), 2009, 30(3): 27-32.

(ZHANG Jiwen, Lü Jianpin, TU Yongming, et al. Numerical Analysis of High-Speed Train Induced Impulsive Pressure on Railway Bridge’s Noise Barrier and Its Flange Plate with Collision-Preventing Wall[J]. China Railway Science, 2009, 30(3):27-32. in Chinese)