黃忠福

(大同煤礦集團(tuán)軒崗煤電有限公司)

高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)技術(shù)被提出后，相繼在新汶、淮南、潞安、晉城、汾西等多個(gè)礦井進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果顯示巷道圍巖變形量明顯減小，取得了良好的支護(hù)效果，成功解決了復(fù)雜條件下的多種支護(hù)難題[1-2]。但在工程應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)，由于高強(qiáng)錨桿具有剛度大、性脆、延伸率低等特點(diǎn)，在軸向上無法隨圍巖變形及時(shí)讓壓或在橫向上受到較大的剪切作用時(shí)，錨桿易發(fā)生破斷，進(jìn)而導(dǎo)致支護(hù)系統(tǒng)破壞，巷道變形加劇[3-4]。本研究針對(duì)西湖礦井3102工作面沿空輸運(yùn)巷道高強(qiáng)度錨桿失效的原理，并結(jié)合井下錨桿破斷與鋼帶變形現(xiàn)狀，討論深部沿空掘巷高強(qiáng)錨桿破斷機(jī)理，進(jìn)而對(duì)預(yù)防井下高強(qiáng)度錨桿破裂的對(duì)策進(jìn)行探討。

1 工程概況

湖西礦井3102工作面沿空運(yùn)輸巷的設(shè)計(jì)長(zhǎng)度為1 062 m，承擔(dān)3102綜采工作面通風(fēng)、行人、煤炭運(yùn)輸?shù)热蝿?wù)，服務(wù)年限3 a，3102工作面沿空運(yùn)輸巷與3101工作面軌道巷之間留設(shè)5 m寬小煤柱，屬于沿空掘巷。3102工作面位于二采區(qū)東南部，地面相對(duì)位置在昭陽湖內(nèi)的小楊莊正東方向，開采煤層為二疊系山西組3上煤層，煤層平均厚約4 m，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，局部由于受到地質(zhì)構(gòu)造影響，煤層較薄[5]。該區(qū)主要構(gòu)造為寬緩向斜，煤層走向NE—NW，傾向NW—SW，傾角7°～15°。3上煤層所在的二疊系山西組地層后期遭到剝蝕，而后又沉積了侏羅系地層。該煤層以上的山西組地層由西南向東北逐漸變薄，西南部大巷保護(hù)煤柱附近厚約45 m，東北至設(shè)計(jì)位置時(shí)被完全剝蝕。煤層頂板由下至上巖性依次為泥巖、粉砂巖、砂巖；煤層底板由上至下巖性依次為泥巖、砂巖(表1)。

黃忠福(1963—)，男，副總經(jīng)理，工程師，034114 山西省原平市。

表1 3上煤層頂?shù)装逄卣鱗6]

3102工作面沿空運(yùn)輸巷采用高強(qiáng)錨桿+錨索+鋼帶+金屬網(wǎng)組合支護(hù)方式。頂板采用高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力錨桿，規(guī)格為φ22 mm×2 400 mm；桿體為φ22 mm左旋無縱筋螺紋鋼，Q500材質(zhì)；頂板錨桿間距900 mm，排距900 mm；錨索規(guī)格為φ17.8 mm×7 000 mm，分別布置于頂板中部和沿空側(cè)。兩幫采用高強(qiáng)預(yù)應(yīng)力錨桿，規(guī)格為φ20 mm×2 400 mm；桿體為φ20 mm左旋無縱筋螺紋鋼，Q500材質(zhì)；錨桿外端安設(shè)防沖讓壓構(gòu)件；兩幫錨桿間距800 mm，排距900 mm。頂板及兩幫采用鋼帶+金屬網(wǎng)護(hù)表，其規(guī)格可根據(jù)巷道斷面實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整。

2 錨桿破斷及鋼帶變形情況

根據(jù)對(duì)3102工作面沿空運(yùn)輸巷錨桿破斷現(xiàn)象的現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查，可知該巷道在掘進(jìn)期間的變形以沿空幫變形為主，頂板及實(shí)體煤幫變形量較小，頂板圍巖完整性較好，巷道表面較平整，兩幫煤體破碎比較明顯。3102工作面沿空運(yùn)輸巷錨桿破斷位置主要位于巷道頂角、幫角處(圖1)。錨桿破斷形態(tài)主要表現(xiàn)為剪斷，斷口齊平、無明顯徑縮，斷裂位置一般位于錨桿端部與鋼帶接觸的位置(圖2)。在發(fā)生錨桿破斷的附近位置，巷道頂板和幫部鋼帶存在明顯變形現(xiàn)象，其中，幫部鋼帶主要表現(xiàn)為彎曲變形，頂板鋼帶主要表現(xiàn)為折曲變形，具有明顯的受擠壓特征(圖3)。

圖1 錨桿破斷

圖2 錨桿破斷

圖3 鋼帶變形

3 深部沿空掘巷高強(qiáng)錨桿破斷機(jī)理

結(jié)合湖西礦井3102工作面沿空運(yùn)輸巷道的錨桿破斷實(shí)際情況及不同位置錨桿受力的對(duì)比分析，可知一般情況下最易發(fā)生錨桿破斷的位置為巷道的頂角、幫角，破斷形式多為剪斷，斷口位置通常位于錨桿與鋼帶的接觸點(diǎn)附近。特殊情況下，錨桿受拉力作用而產(chǎn)生的破斷現(xiàn)象往往發(fā)生于頂板錨桿[6]，是因?yàn)椋孩儆捎陧敯邋^桿錨固段位于穩(wěn)定巖層中，錨固性能較好，在頂板淺部巖體破壞后產(chǎn)生位移的過程中，錨桿因懸吊作用產(chǎn)生較大的拉力，而幫部錨桿處于穩(wěn)定性相對(duì)較低的煤體中，力學(xué)性能較差，因此在圍巖破壞產(chǎn)生變形時(shí)易隨煤幫一并向外鼓出，導(dǎo)致錨桿錨固效力降低，從而無法充分發(fā)揮錨桿的高強(qiáng)度特性；②在鄰近工作面頂板垮落的影響下，易產(chǎn)生局部沖擊載荷，由于壓力大、時(shí)間短，錨桿無法及時(shí)讓壓，從而導(dǎo)致錨桿崩斷。

4 深部沿空掘巷高強(qiáng)錨桿破斷預(yù)防對(duì)策

深部沿空掘巷高強(qiáng)錨桿破斷導(dǎo)致錨桿支護(hù)的巷道存在巨大的安全隱患，不僅浪費(fèi)了大量的金屬材料，降低了錨桿利用率，而且容易因局部錨桿失效而引發(fā)整個(gè)支護(hù)系統(tǒng)發(fā)生失穩(wěn)。

(1)改善錨桿受力環(huán)境。錨桿產(chǎn)生破斷的原因較多，但本質(zhì)上都是由于圍巖變形引發(fā)了一系列變形不協(xié)調(diào)、局部應(yīng)力集中以及強(qiáng)度、剛度不耦合等現(xiàn)象，進(jìn)而導(dǎo)致錨桿受力不均勻，最終引發(fā)錨桿破斷。因此，只有設(shè)計(jì)合理的支護(hù)參數(shù)，提高圍巖的整體支護(hù)強(qiáng)度，并通過合理設(shè)計(jì)讓壓參數(shù)，才能有效預(yù)防錨桿破斷并取得良好的支護(hù)效果。

(2)減小錨桿端部受力。很多情況下，由于圍巖性質(zhì)、動(dòng)壓等因素的存在，僅靠加強(qiáng)支護(hù)強(qiáng)度無法將圍巖變形控制在理想范圍內(nèi)，如此則需要采取其他措施來減小錨桿受力。鋼帶對(duì)錨桿的剪切作用是引發(fā)錨桿破斷的最主要因素。因此，為減小鋼帶對(duì)錨桿的剪切力，可采用鋼帶托盤替代鋼帶來對(duì)支護(hù)方式進(jìn)行改進(jìn)。根據(jù)礦井實(shí)際條件，可使用鋼帶托盤完全代替鋼帶，也可以僅在受力較大的關(guān)鍵部位采用。使用鋼帶托盤進(jìn)行支護(hù)后，巷道幫部煤體外鼓時(shí)，鋼帶托盤可以隨錨桿端部一同運(yùn)動(dòng)，使錨桿桿體受到的剪切作用力顯著降低，從而可以有效預(yù)防錨桿破斷現(xiàn)象的發(fā)生。

(3)提高桿體端頭強(qiáng)度。我國(guó)傳統(tǒng)的錨桿螺紋加工工藝需要進(jìn)行剝皮、滾絲，加工后的錨桿端部螺紋內(nèi)徑比桿體的公稱直徑縮小10%～13%，截面積縮小20%～22%[7-10]。錨桿的極限強(qiáng)度取決于整根錨桿的最低強(qiáng)度，尤其是錨桿端部通常與鋼帶接觸，當(dāng)受到來自鋼帶的剪切力時(shí)，易發(fā)生破斷，而錨桿在該位置發(fā)生破斷時(shí)的破斷載荷通常達(dá)不到錨桿材料的屈服載荷，即采用傳統(tǒng)工藝加工的錨桿無法充分發(fā)揮高強(qiáng)錨桿材料的強(qiáng)度特性，造成了強(qiáng)度的極大浪費(fèi)。因此，為充分利用高強(qiáng)錨桿的強(qiáng)度優(yōu)勢(shì)，應(yīng)對(duì)錨桿的受力較集中部位進(jìn)行特殊處理，如在錨桿尾部螺紋段可以通過加熱后墩粗的方法首先提高錨桿尾部的強(qiáng)度，然后進(jìn)行滾絲加工出螺紋。該方法能夠增大錨桿尾部螺紋內(nèi)徑，無論在抗拉還是在抗剪方面，均能夠有效確保錨桿強(qiáng)度，從而防止錨桿發(fā)生破斷。

5 結(jié) 論

(1)深部沿空掘巷掘進(jìn)期間的變形以沿空幫為主，頂板及實(shí)體煤幫變形較小，其中，頂板圍巖完整性較好，巷道表面較平整，兩幫煤體破碎比較明顯。

(2)深部沿空掘巷高強(qiáng)錨桿的破斷位置主要位于巷道頂角、幫角處，錨桿斷口齊平、無明顯徑縮。沿空掘巷頂板和兩幫鋼帶具有明顯的變形現(xiàn)象，其中，兩幫鋼帶主要表現(xiàn)為彎曲變形，頂板鋼帶主要表現(xiàn)為折曲變形。

(3)深部沿空掘巷高強(qiáng)錨桿產(chǎn)生破斷的主要原因?yàn)槔^大導(dǎo)致錨桿崩斷、鋼帶變形擠壓錨桿引發(fā)錨桿破斷以及錨桿變形擠壓鋼帶引發(fā)錨桿破斷。采用改善錨桿受力環(huán)境、減小錨桿端部受力以及提高桿體尾部強(qiáng)度等措施有助于預(yù)防錨桿發(fā)生破斷。

[1] 張國(guó)杰，王衛(wèi)軍.深部高應(yīng)力巷道錨桿脆塑性破斷機(jī)理研究[J].中州煤炭，2016(8)：43-45.

[2] 吳擁政，康紅普.強(qiáng)力錨桿桿體尾部破斷機(jī)理研究[J].煤炭學(xué)報(bào)，2013(9)：892-895.

[3] 王 琦，李術(shù)才，李 智.煤巷斷層區(qū)頂板破斷機(jī)制分析及支護(hù)對(duì)策研究[J].巖土力學(xué)，2012(10)：792-795.

[4] 高東忍.深埋大斷面煤巷錨桿破斷機(jī)理與控制技術(shù)研究[D].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)，2016.

[5] 賈文明.深礦井沿空掘巷非對(duì)稱支護(hù)技術(shù)研究[J].煤炭技術(shù)，2016，35(6)：69-71.

[6] 李東印，任 耀，姜 敏，等.覆巖導(dǎo)水裂隙帶發(fā)育高度分析[J].礦冶工程，2012，32(5)：15-18.

[7] 王連國(guó)，侯化強(qiáng)，孫 建.高應(yīng)力回采巷道圍巖破裂機(jī)理及危險(xiǎn)性評(píng)價(jià)[J].中國(guó)礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2012(3)：269-273.

[8] 苗耀龍.超前錨桿支護(hù)技術(shù)在破碎巖體巷道施工中的應(yīng)用[J].現(xiàn)代礦業(yè)，2016(6)：272-273.

[9] 鹿 魁.超前錨桿預(yù)支護(hù)在梅山鐵礦軟巖巷道的應(yīng)用[J].現(xiàn)代礦業(yè)，2016(4)：47-48.

[10] 李 勃，劉長(zhǎng)武，劉德峰，等.層狀松軟厚礦床大斷面回采巷道錨桿-錨索聯(lián)合支護(hù)研究[J].金屬礦山，2017(1)：63-66.