(1.中車唐山機(jī)車車輛有限公司,河北 唐山 063035; 2.廣西防城港核電有限公司,廣西 防城港 538000)
國(guó)內(nèi)外高鐵和動(dòng)車組車體多采用鋁合金型材制造,鋁合金車體在輕量化方面優(yōu)勢(shì)最明顯,但其生產(chǎn)成本遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于碳鋼車體,且不易維護(hù),壽命周期、成本也比碳鋼和不銹鋼車體高很多[1]。目前,歐洲在設(shè)計(jì)時(shí)速較低的動(dòng)車組擬采用碳鋼材料生產(chǎn)制造,采用碳鋼材料制造的車體較鋁合金型材的可修復(fù)性好,可以節(jié)約成本,提高車輛的使用壽命。
焊接是軌道交通車體制造的關(guān)鍵工藝。對(duì)于車輛運(yùn)行時(shí)高速、動(dòng)載服役的特點(diǎn),生產(chǎn)上往往要求焊接變形小、效率高和接頭質(zhì)量?jī)?yōu)良。與常規(guī)的熔焊方法相比,激光填絲焊具有熱輸入低、焊接變形小,接頭質(zhì)量?jī)?yōu)良、生產(chǎn)效率高、易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化焊接等優(yōu)點(diǎn)[2-5],因此更加適合于長(zhǎng)焊縫、要求變形小的車體結(jié)構(gòu)的焊接生產(chǎn)。試驗(yàn)基于碳鋼車體及軌道交通關(guān)鍵結(jié)構(gòu)件的激光填絲焊工藝,針對(duì)厚度為2.5 mm和3 mm的碳鋼材料的T形接頭,開(kāi)展大角度激光填絲焊接工藝及性能研究,為碳鋼車體及相關(guān)結(jié)構(gòu)件的激光焊接生產(chǎn)提供技術(shù)支撐。
試驗(yàn)所用母材為2.5 mm厚的05CuPCrNi和3 mm厚的09CuPCrNi-A,焊材為φ1.0 mm的ER50-G。表1~2為母材和焊絲的化學(xué)成分及力學(xué)性能的試驗(yàn)結(jié)果。
表1 母材和焊絲的化學(xué)成分
試驗(yàn)采用激光填絲焊,激光為6 kW光纖激光器,光纖芯徑為0.6 mm,焦距223 mm。送絲機(jī)為數(shù)字化TIG焊設(shè)備中的送絲機(jī)構(gòu)。
表2 母材性能
工藝試驗(yàn)針對(duì)3 mm厚09CuPCrNi-A鋼+2.5 mm厚05CuPCrNi鋼的T形接頭,采用激光填絲雙面兩道焊接,要求焊透,而不能焊穿底板,并且控制變形。接頭形式如圖1所示。焊接時(shí),焊絲在前,激光在后,激光、焊絲和焊接方向在一個(gè)面上,并與底板夾角為35°,激光垂直于焊縫,焊絲與焊縫成20°夾角。
圖1 坡口形式
試驗(yàn)在橫焊位置對(duì)3 mm厚的09CuPCrNi-A試板進(jìn)行堆焊,考察不同工藝參數(shù)下獲得的接頭焊縫的熔深和熔寬。表3為試驗(yàn)參數(shù)。圖2和圖3為堆焊試驗(yàn)焊縫橫截面照片。圖4和圖5為熔深、熔寬結(jié)果分析。從結(jié)果來(lái)看,一定焊接速度下,隨著激光功率的增加,熔深、熔寬均呈上升的趨勢(shì)。并且隨著送絲速度增加,熔深呈下降趨勢(shì),而熔寬變化不明顯。由于立板厚3 mm,采用雙面兩道焊接工藝焊接,為保證焊透,每面焊道至少需要1.5 mm的熔深;由于激光與底板夾角為30°,要保證在T形接頭完全焊透,還需保證一定的熔寬,假設(shè)焊縫是等寬的,那么焊縫的熔寬不應(yīng)低于1.1 mm。要保證焊透,當(dāng)焊接速度為3.0 m/min,激光功率為2.5~3.5 kW之間;當(dāng)焊接速度為3.5 m/min,激光功率為3.0~3.5 kW之間;當(dāng)焊接速度為2.5 m/min,激光功率為2.5~3.0 kW之間。在一定速度下,激光功率太大,會(huì)導(dǎo)致焊接變形大,同時(shí)導(dǎo)致過(guò)多的激光能量將損耗在底板的熔化上,這些對(duì)該結(jié)構(gòu)的焊接都是不利的;而激光功率小或焊接速度快,焊縫的熔寬過(guò)小,導(dǎo)致在立板上的有效熔深不夠,容易形成未焊透缺陷。因此,焊接速度控制在2.5~3.5 m/min為宜,同時(shí)匹配激光功率3.5~4.0 kW,送絲速度2.5~3.5 m/min。
表3 焊接參數(shù)
圖2 不同焊接速度下的焊縫成形
光斑在立板上的位置對(duì)焊縫表面成形有影響。試驗(yàn)對(duì)光斑全部位于立板、3/4光斑位于立板和1/2光斑位于立板三個(gè)位置進(jìn)行焊接試驗(yàn),考察焊縫表面成形質(zhì)量。圖6為試驗(yàn)結(jié)果,從圖中可以看出,當(dāng)光斑全部位于立板時(shí),焊縫下表面出現(xiàn)咬邊和熔合不良等缺陷,在3/4光斑位于立板和1/2光斑位于立板之間,焊縫成形良好,試驗(yàn)光斑位置選在該范圍內(nèi)??梢钥闯龉獍呶恢脤?duì)焊縫表面成形,特別是焊縫兩側(cè)的熔合有很大的影響。
圖3 送絲速度對(duì)焊縫成形的影響
圖4 激光功率、送絲速度對(duì)焊縫成形的影響(3.0 m/min)
激光焊接中,離焦量對(duì)焊接質(zhì)量的影響很大,特別在激光填絲焊接中對(duì)焊縫成形影響較大。采用+2 mm,+4 mm和+6 mm三個(gè)離焦量進(jìn)行工藝試驗(yàn)。圖7為不同離焦量下焊縫橫截面的照片,從照片來(lái)看,離焦量為+2 mm和+4 mm,由于離焦量較小,導(dǎo)致焊縫熔寬過(guò)小,因此在立板上的有效熔深不夠,使得焊縫中心出現(xiàn)未熔合缺陷。離焦量越小,未熔合的區(qū)域越大。當(dāng)離焦量達(dá)到+6 mm時(shí),兩側(cè)焊縫能實(shí)現(xiàn)良好的熔合。
圖5 激光功率、送絲速度對(duì)焊縫成形的影響(3.5 m/min)
圖6 光斑位置對(duì)焊縫表面的影響
圖7 離焦量試驗(yàn)焊縫斷面
通過(guò)工藝試驗(yàn)得到優(yōu)化的工藝參數(shù),見(jiàn)表4。圖8為優(yōu)化的工藝焊接試板照片,可以看出,焊縫表面光滑、平直,成形美觀。圖9為X射線照片,照片沒(méi)有氣孔等缺陷,結(jié)果表明焊縫良好的成形質(zhì)量和內(nèi)部質(zhì)量。
表4 優(yōu)化的焊接參數(shù)
圖8 焊接試板照片
圖9 焊接試板X射線照片
圖10為焊接接頭的宏觀形貌。由圖10可知,未發(fā)現(xiàn)裂紋、夾渣、氣孔、未焊透、未熔合等焊接缺陷。接頭各區(qū)金相組織如圖11所示。焊縫區(qū)為貝氏體+馬氏體,呈典型的柱狀晶特征。過(guò)熱區(qū)為貝氏體,呈等軸晶;正火區(qū)為貝氏體+少量鐵素體,呈細(xì)等軸晶;不完全正火區(qū)為鐵素體和貝氏體,同時(shí)在晶間彌散分布有大量碳化物相。
圖10 焊接接頭宏觀金相
圖11 接頭各區(qū)域金相組織
硬度試驗(yàn)用于考核焊接接頭的硬化、軟化情況。試驗(yàn)采用維氏顯微硬度試驗(yàn)進(jìn)行測(cè)試,試驗(yàn)結(jié)果如圖12所示。從圖中可看出,焊縫、熱影響區(qū)的硬度值均略高于母材的硬度值,這與所選擇的焊絲強(qiáng)度較母材偏高有關(guān);同時(shí)熱影響區(qū)沒(méi)有明顯的硬化、軟化傾向。
圖12 硬度值曲線
(1)獲得了優(yōu)化的工藝參數(shù),采用該參數(shù)焊接的接頭熔合良好,無(wú)氣孔等缺陷。
(2)若要保證該T形接頭焊透,除了需要保證一定熔深外,還需要焊縫有一定的熔寬。
(3)該T形接頭工藝參數(shù)中,光斑在立板上的位置對(duì)焊縫表面成形有影響很大,激光功率和光斑大小對(duì)焊縫成形影響次之,焊接速度影響較小。
(4)焊縫、熱影響區(qū)的硬度值均略高于母材的硬度值,影響區(qū)硬化、軟化傾向不明顯,這與所選擇的焊料有關(guān),同時(shí)說(shuō)明該工藝下接頭質(zhì)量?jī)?yōu)良。
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