方 磊, 霍松波, 張春麗, 李 興, 陳 潔, 趙 陽

(1. 南京鋼鐵股份有限公司 板材事業(yè)部，南京 210035;2. 東北大學(xué) 軋制技術(shù)及連軋自動(dòng)化國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，沈陽 110819;3. 東北大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，沈陽 110819)

中溫中壓容器用鋼13MnNiMoR的熱變形行為研究

方 磊1, 霍松波1, 張春麗2, 李 興2, 陳 潔2, 趙 陽3

(1. 南京鋼鐵股份有限公司 板材事業(yè)部，南京 210035;2. 東北大學(xué) 軋制技術(shù)及連軋自動(dòng)化國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，沈陽 110819;3. 東北大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，沈陽 110819)

為制定中溫中壓容器用鋼13MnNiMoR的熱加工工藝提供理論依據(jù)并實(shí)現(xiàn)其工業(yè)化生產(chǎn)，利用單道次熱壓縮模擬實(shí)驗(yàn)研究了變形溫度(900～1150 ℃)和應(yīng)變速率(0.01～1 s-1)對(duì)其熱變形行為的影響.結(jié)果表明：當(dāng)應(yīng)變速率低于0.1 s-1時(shí)，新晶粒有足夠的時(shí)間進(jìn)行形核和長(zhǎng)大，奧氏體容易發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶；當(dāng)變形溫度降低或應(yīng)變速率增加時(shí)，實(shí)驗(yàn)鋼在變形過程中主要發(fā)生動(dòng)態(tài)回復(fù)，流變應(yīng)力也隨之提高.基于測(cè)定的流變應(yīng)力曲線，通過擬合得到實(shí)驗(yàn)鋼在熱變形時(shí)的應(yīng)力指數(shù)為4.29，動(dòng)態(tài)再結(jié)晶激活能為319 kJ/mol，據(jù)此建立了13MnNiMoR鋼在高溫變形時(shí)的熱加工方程.

13MnNiMoR鋼；壓力容器用鋼；熱變形；動(dòng)態(tài)再結(jié)晶；激活能

壓力容器鋼主要應(yīng)用于鍋爐、化工原料儲(chǔ)罐、石油和液化天然氣儲(chǔ)罐等承壓容器方面，其特殊工作環(huán)境對(duì)其各項(xiàng)性能指標(biāo)都有較高的要求[1, 2].隨著國民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和壓力容器設(shè)備的大型化，對(duì)壓力容器鋼板的技術(shù)要求逐步提高，需求量也逐漸增加.

作為一種中溫中壓容器用鋼，13MnNiMoR鋼目前已用于制造高壓鍋爐汽包、核能容器及其他耐高壓容器等.與傳統(tǒng)的容器用鋼相比，它具有較高的高溫屈服強(qiáng)度、優(yōu)良的抗裂紋敏感性、良好的焊接和加工特性等優(yōu)異性能.雖然這類鋼的應(yīng)用前景十分廣闊，但13MnNiMoR鋼的生產(chǎn)還主要集中在國內(nèi)有為數(shù)不多的企業(yè)，如寶鋼、武鋼、萊鋼、鞍鋼、南陽漢冶鋼廠等[3, 4].就研究現(xiàn)狀而言，目前已有較多關(guān)于13MnNiMoR鋼熱處理工藝、焊接性能和耐腐蝕性等方面的報(bào)道，其組織性能的控制手段已較為成熟[5-7].然而，由于生產(chǎn)13MnNiMoR鋼的廠家相對(duì)較少，關(guān)于其熱變形行為以及加工工藝與性能方面的報(bào)道還很少.本文以開發(fā)和生產(chǎn)此種性能優(yōu)越的容器鋼為背景，利用在熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)上單道次壓縮實(shí)驗(yàn)得到13MnNiMoR鋼在不同溫度和應(yīng)變速率的流變曲線，分析其在熱變形動(dòng)態(tài)回復(fù)和再結(jié)晶行為；最終建立13MnNiMoR鋼的流變應(yīng)力模型，為后續(xù)的工業(yè)化生產(chǎn)中熱加工工藝的制定提供參考.

1 材料和方法

單道次壓縮工藝路線如圖1所示，首先將試樣以10 ℃/s加熱速率升溫至1 200 ℃后保溫3min使試樣溫度均勻，接著以5 ℃/s的速率冷卻至變形溫度.為保證試樣溫差內(nèi)外均勻，變形前在變形溫度下繼續(xù)保溫20 s，然后以一定應(yīng)變速率對(duì)試樣進(jìn)行單道次壓縮變形.變形溫度為900～ 1 150 ℃，應(yīng)變速率為0.01～10 s-1，變形過程中真應(yīng)力和真應(yīng)變數(shù)據(jù)由系統(tǒng)自動(dòng)采集.為表征13MnNiMoR鋼奧氏體晶粒在不同條件下的熱變形行為，變形結(jié)束后將試樣立即水冷至室溫以保留熱變形后的組織狀態(tài).變形后的試樣在熱電偶的焊點(diǎn)處沿軸向切開，將其表面進(jìn)行粗磨和機(jī)械拋光后用過飽和苦味酸水溶液加少量海鷗牌洗滌劑在60 ℃左右熱浸蝕出奧氏體晶界；最終得到的奧氏體組織在光學(xué)顯微鏡(LEICA Q550 IW)下進(jìn)行觀察.

表1 13MnNiMoR鋼化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))

圖1 單道次壓縮實(shí)驗(yàn)方案Fig.1 Schema of single pass compression test

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 流變應(yīng)力曲線和熱變形組織分析

圖2為所設(shè)計(jì)的13MnNiMoR鋼在不同變形條件下的真應(yīng)力-真應(yīng)變關(guān)系曲線.在變形初期，奧氏體內(nèi)部變形位錯(cuò)大量累積，材料加工硬化現(xiàn)象明顯；隨著應(yīng)變程度的增大，流變應(yīng)力迅速增大.由于變形溫度較高，實(shí)驗(yàn)鋼發(fā)生動(dòng)態(tài)回復(fù)或動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的軟化作用隨著變形程度的增大而逐漸增強(qiáng).因此，流變應(yīng)力在變形初期的增大幅度隨應(yīng)變的增大而逐漸減小，最后達(dá)到峰值.當(dāng)變形溫度升高或應(yīng)變速率降低時(shí)，熱變形過程中的軟化作用明顯，產(chǎn)生峰值應(yīng)力時(shí)所需的應(yīng)變也較小.圖2(a) 和2(b)分別為應(yīng)變速率0.01 s-1和 0.1 s-1時(shí)13MnNiMoR鋼的真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線，可以看出，流變應(yīng)力隨應(yīng)變的增加迅速達(dá)到峰值后，又隨著應(yīng)變的增加而逐漸下降，最終達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài).此結(jié)果表明，在這兩種應(yīng)變速率條件下奧氏體組織均發(fā)生了一定程度的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程.當(dāng)應(yīng)變速率為1 s-1時(shí)(圖2(c))，僅在1 150 ℃時(shí)流變曲線呈現(xiàn)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶特征.當(dāng)變形溫度降低，流變應(yīng)力在達(dá)到峰值后基本保持不變，實(shí)驗(yàn)鋼在變形時(shí)僅發(fā)生動(dòng)態(tài)回復(fù)過程.當(dāng)應(yīng)變速率為10 s-1，實(shí)驗(yàn)鋼的軟化方式均以動(dòng)態(tài)回復(fù)為主，如圖2(d)所示.

在典型變形條件下，13MnNiMoR鋼的奧氏體組織照片如圖3.當(dāng)變形溫度為900 ℃，應(yīng)變速率為0.1 s-1時(shí)(圖3(a))，實(shí)驗(yàn)鋼在下熱變形的奧氏體晶粒多呈壓扁狀態(tài)，僅在鋸齒狀?yuàn)W氏體晶界處可見一些細(xì)小的新晶粒，此時(shí)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶發(fā)生的程度較小.當(dāng)溫度超過1 000 ℃時(shí)，如圖3(b)～3(c)，較高的變形溫度提高了再結(jié)晶奧氏體形核和長(zhǎng)大的驅(qū)動(dòng)力；實(shí)驗(yàn)鋼在熱變形時(shí)發(fā)生較為完全的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程，并且再結(jié)晶晶粒尺寸隨溫度升高而逐漸增大.當(dāng)變形溫度為1 000 ℃，應(yīng)變速率分別為0.01 s-1、1 s-1和10 s-1時(shí)熱變形組織如圖3(d)～3(f)所示.當(dāng)應(yīng)變速率為0.01 s-1時(shí)，奧氏體發(fā)生了完全動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程，奧氏體呈等軸狀態(tài).隨著應(yīng)變速率的增大，動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程沒有足夠的時(shí)間，在熱變形時(shí)奧氏體僅發(fā)生了動(dòng)態(tài)回復(fù)過程，在變形后晶粒呈壓扁狀態(tài).總的來說，奧氏體的組織形態(tài)與流變應(yīng)力曲線得到的結(jié)果基本吻合.

圖2 13MnNiMoR鋼在不同應(yīng)變速率下的真應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.2 Flow stress curves of 13MnNiMoR steel at different strain rates

圖3 13MnNiMoR鋼在典型變形條件下的奧氏體組織照片F(xiàn)ig.3 Optical micrographs of the microstructures for 13MnNiMoR steel under different deformation conditions(a)—900 ℃, 0.1 s-1; (b)—1 000 ℃, 0.1 s-1; (c)—1 100 ℃, 0.1 s-1; (d)—1 000 ℃, 0.01 s-1; (e)—1 000 ℃, 1 s-1; (f)—1 000 ℃, 10 s-1

圖4 13MnNiMoR鋼熱變形時(shí)應(yīng)變速率(a)和變形溫度(b)與峰值應(yīng)力的關(guān)系Fig.4 Relationship among strain rate (a), deformation temperature (b) and peak stress for 13MnNiMoR steel

2.2 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶模型的建立

熱變形過程中，變形溫度和變形速率對(duì)鋼的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的影響可以由Zener-Hollomon參數(shù)(Z參數(shù))來表征[8]，即：

(1)

(2)

式中，A、α為與溫度無關(guān)的常數(shù)，A為結(jié)構(gòu)因子(s-1)，α為應(yīng)力水平參數(shù)(MPa-1)，n為應(yīng)力指數(shù).α的計(jì)算方法目前尚不統(tǒng)一，本文直接取為常用值0.012[9].對(duì)式(2)兩邊取自然對(duì)數(shù)，可得：

(3)

根據(jù)圖2中高溫壓縮時(shí)的流變應(yīng)力曲線，通過軟件處理，可得到不同變形溫度和變形速率下峰值應(yīng)力的大小.如圖4(a)，當(dāng)變形溫度一定時(shí)，對(duì)式(3)求偏導(dǎo)可得：

(4)

(5)

對(duì)不同變形溫度下ln sinh(ασp)]和1/T的數(shù)據(jù)點(diǎn)進(jìn)行線性擬合，通過線性擬合后得到不同應(yīng)變速率時(shí)斜率的平均值，再乘以Rn后即得所設(shè)計(jì)的13MnNiMoR鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的激活能QD值為319 kJ/mol(見4(b)).根據(jù)對(duì)典型普通低合金鋼的研究，如20MnNiMo鋼的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶激活能為373 kJ/mol，Q235鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶激活能為352.6 kJ/mol[10-11].考慮到成分的差異，本文計(jì)算得到的13MnNiMoR鋼動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的激活能是合理的.

計(jì)算得到QD后，根據(jù)式(1)可以得到不同變形溫度和應(yīng)變速率下的Z值，結(jié)合式(2)可得:

Z=Aln[sinh(ασp)]n

(6)

對(duì)式(6)兩邊取自然對(duì)數(shù)，可得：

lnZ=lnA+nln[sinh(ασp)]

(7)

如圖5所示，根據(jù)不同變形條件下Z參數(shù)進(jìn)行線性擬合，對(duì)擬合直線的截距進(jìn)行換算即可求得A為1.76×1014.此時(shí)，模型擬合時(shí)的相關(guān)性系數(shù)為0.93，說明計(jì)算得到的模型較為可靠.將求得的所有參數(shù)代入式(2)，得到13MnNiMoR鋼的熱加工方程為：

(8)

圖5 13MnNiMoR鋼熱變形時(shí)峰值應(yīng)力與Z參數(shù)間的關(guān)系Fig.5 Relationship between peak stress and parameter Z for 13MnNiMoR steel

3 結(jié) 論

(1) 在900～ 1 150 ℃ 的變形溫度范圍內(nèi)，13MnNiMoR鋼在應(yīng)變速率小于0.1 s-1時(shí)容易發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶.當(dāng)應(yīng)變速率增加或變形溫度降低時(shí)，實(shí)驗(yàn)鋼在熱變形時(shí)的軟化過程逐漸轉(zhuǎn)變?yōu)閯?dòng)態(tài)回復(fù)過程，變形時(shí)的峰值應(yīng)力也逐漸上升.

(2) 通過數(shù)據(jù)擬合，得到13MnNiMoR鋼在熱變形時(shí)的應(yīng)力指數(shù)是4.29，發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的激活能為319 kJ/mol.

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Hotdeformationbehaviorof13MnNiMoRpressurevesselsteel

Fang Lei1, Huo Songbo1, Zhang Chunli2, Li Xing2, Chen Jie2, Zhao Yang3

(1. Plate Steel Business Division, Nanjing Iron and Steel Co. Ltd., Nanjing 210035, China; 2. State Key Laboratory of Rolling and Automation, Northeastern University, Shenyang 110819, China; 3. School of Materials Science and Engineering, Northeastern University, Shenyang 110819, China)

In order to provide a theoretical basis for hot working technologies, the hot deformation behavior of 13MnNiMoR pressure vessel steel was studied by a single-pass compressive deformation test at elevated temperatures to explore effects of deformation temperature (950～1150 ℃) and strain rate (0.01～1 s-1) on deformation. The results showed that dynamic recrystallization is easy to occur in austenite when strain rate is lower than 0.1 s-1because a new austenite has enough time to nucleate and grow. The main softening mechanism of this steel changes from dynamic recrystallization to dynamic recovery with decreasing temperature and increasing strain rate. Through data fitting, the stress exponent and activation energy for dynamic recrystallization were determined to be 4.29 and 319 kJ/mol. Finally, the hot working equation of 13MnNiMoR steel was established on the basis of compressive flow stress curves.

13MnNiMoR steel; pressure vessel steel; hot working; dynamic recrystallization; activation energy

10.14186/j.cnki.1671-6620.2017.04.007

TG 335.3

A

1671-6620(2017)04-0281-05