張洪國，董瑞佳，趙 輝,徐世英

(唐山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 a.自動化工程系； b.大數(shù)據(jù)中心，河北 唐山 063200)

基于電壓空間矢量算法的伺服系統(tǒng)

張洪國a，董瑞佳a，趙 輝a,徐世英b

(唐山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 a.自動化工程系； b.大數(shù)據(jù)中心，河北 唐山 063200)

通過導(dǎo)彈舵機交流化提高舵機的工作效率、控制可靠性及功率密度，達到彈體輕型化、小型化的目的。為使導(dǎo)彈舵機交流伺服控制器具有諧波含量少、高頻噪聲小的正弦電流波形輸出，引入了電壓空間矢量(SVPWM)算法，并建立了基于SVPWM算法的扇形區(qū)判斷算法及PWM波生成函數(shù)。提高了導(dǎo)彈舵機交流伺服系統(tǒng)的控制性能。通過實驗驗證了方案的可行性，最終通過參數(shù)對比得到了滿足導(dǎo)彈舵機工作要求的交流伺服系統(tǒng)。

電壓空間矢量；查表；高速；舵機

導(dǎo)彈作為現(xiàn)在戰(zhàn)爭中的精確打擊武器，在現(xiàn)代戰(zhàn)爭中的地位越來越重要。導(dǎo)彈之所以能夠精確制導(dǎo)是因為其在打擊過程中不斷地利用舵機進行彈道的修正，舵機電機通過減速器控制舵面的旋轉(zhuǎn)不斷修正彈體的飛行姿態(tài)，最終實現(xiàn)精確制導(dǎo)、遠程打擊的目的。新形勢的作戰(zhàn)環(huán)境下，導(dǎo)彈舵機仍存在能源利用率低，體積大，控制可靠性低、功率密度小等缺點。而交流永磁電機相對于直流電機具有結(jié)構(gòu)簡單、可靠性高、效率高、功率密度大等優(yōu)點，實現(xiàn)導(dǎo)彈的輕型化、小型化，使導(dǎo)彈具有更遠的射程。本文提出的基于電壓空間矢量(SVPWM)算法的導(dǎo)彈舵機伺服控制系統(tǒng)有效地抑制了輸出信號的諧波含量和高頻噪聲，提高了舵機的控制性能及控制精度。利用交流伺服控制系統(tǒng)的引入提高了舵機的功率密度、工作效率。

1 空間矢量算法的實現(xiàn)

永磁同步電機的控制過程可以簡單地理解為由永磁同步電機的定子三相繞組電流產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)磁場吸引轉(zhuǎn)子的磁極進而帶動轉(zhuǎn)子運動。旋轉(zhuǎn)磁場的產(chǎn)生及控制是通過控制交流永磁同步電機的三相定子繞組電流及電壓來完成的。

電壓空間矢量算法的實現(xiàn)首先要得到旋轉(zhuǎn)電壓矢量與旋轉(zhuǎn)磁場的關(guān)系，建立扇形區(qū)判斷函數(shù)及表格，進而判斷系統(tǒng)本周期輸出電壓空間矢量的相位，最終利用八種基本電壓空間矢量的時間線性組合表示任意時刻的系統(tǒng)輸出電壓空間矢量。

1.1 電壓矢量和磁鏈矢量的關(guān)系

首先，在永磁同步電機的定子繞組上建立一個靜止坐標系OABC(見圖1)，令這個靜止坐標系所在平面與電機轉(zhuǎn)子的軸線垂直，坐標的原點在交流永磁同步電機的轉(zhuǎn)軸軸心上，靜止坐標系的A、B、C三個坐標軸分別與同步電機的三相定子繞組的軸線重合。

在永磁交流電機的工作過程中，交流永磁同步電機各相相電壓的電壓幅值和極性都隨其工作時間呈正弦變化。因此，交流永磁同步電機各相定子繞組可以用空間矢量描述，且矢量方向均在A、B、C坐標軸上。

則三相定子繞組的合成電壓矢量為：

us=uA0+uB0+uC0

(1)

由式(1)可知，合成電壓空間矢量是一個以電源角頻率旋轉(zhuǎn)的空間矢量。同理可得電流合成空間矢量Is。同樣定義合成磁鏈空間矢量為：

Ψs=ΨA0+ΨB0+ΨC0

(2)

交流永磁同步電機在工作過程中由式(2)可知合成磁鏈空間矢量大小不變，其矢量方向以電源角頻率旋轉(zhuǎn)。由此可知，合成磁鏈空間矢量的矢端的運動軌跡是一個以其幅值為半徑的圓(見圖2)，稱為磁鏈圓。故三相定子的合成磁鏈空間矢量可表示為：

Ψs=Ψmejωt

(3)

利用合成電壓空間矢量表示的三相永磁交流電機定子繞組的電壓方程式為：

(4)

式(4)中us為定子三相電壓合成空間矢量；Is為定子三相電流合成空間矢量；Ψs為子三相磁鏈合成空間矢量。

通常情況下，定子繞組的電阻比較小，因此定子繞組上的壓降也比較小。此外，在電機轉(zhuǎn)速不是很低時，由于旋轉(zhuǎn)角頻率很大，導(dǎo)致定子繞組壓降在電壓矢量所占比例非常小，故子繞組的壓降可以忽略不計，(4)化簡為：

(5)

聯(lián)立(4)與(5)可得：

(6)

由式(6)可知，合成磁鏈空間矢量的幅值Ψm一定時，合成電壓空間矢量us的大小與電機轉(zhuǎn)速ω成正比例關(guān)系。合成電壓空間矢量的相位超前于合成磁鏈空間矢量90°相位角。由此可知，通過控制伺服控制器來完成電壓空間矢量的旋轉(zhuǎn)即可完成對磁鏈空間矢量的控制，從而使控制對象得到精確穩(wěn)定的控制。

1.2 圓形旋轉(zhuǎn)電壓矢量的實現(xiàn)

β計算得到該控制周期所需要輸出的電壓信號進而控制IGBT開關(guān)時間及時序，從而產(chǎn)生逼近圓形的旋轉(zhuǎn)磁場的一種方法。

圖3為簡單的電壓型PWM逆變電路的示意圖，合理的控制該逆變電路功率開關(guān)管的開關(guān)狀態(tài)，開關(guān)時間以及開關(guān)順序即可使電壓空間矢量的運動軌跡為圓形。

逆變電路中若上橋臂IGBT開啟用“1”表示，關(guān)閉用“0”表示。此時逆變電路中的a，b，c三個橋臂可以形成八種逆變器IGBT開關(guān)模式即[111]，[110]， [101]，[100]，[011]，[010]，[001]，[000]。

由圖3可知：

(7)

式中：i1為線圈a的電流；i2為線圈b的電流；i3為線圈c的電流；Z為各相線圈的阻抗。

由八種逆變器的開關(guān)狀態(tài)可以得到兩個零矢量及六個基本矢量，見圖4。

由圖4可知，當(dāng)控制器逆變電路開關(guān)狀態(tài)為[100]時，永磁交流電機的定子磁鏈矢量s的矢量端點將由A向B沿平行于α軸的方向移動。以此類推，則最終的矢量矢端軌跡為圖4所示的正六邊形。

這樣的供電方式只能形成正六邊形的旋轉(zhuǎn)磁場，設(shè)想將每個扇區(qū)再分成若干小區(qū)間，則當(dāng)區(qū)間數(shù)量很多，區(qū)間所占角度很小時，正多邊形磁場將逐漸逼近圓形磁場。故將圖4中六個基本電壓空間矢量所組成的扇形區(qū)進一步細分為N個扇區(qū)，則整個電壓空間矢量平面被分為6N邊形來逼近正圓軌跡，進而得到永磁交流電機的定子磁鏈矢量Ψs為圓形旋轉(zhuǎn)磁場的目的。

1.3 扇形區(qū)判斷方法

在進行SVPWM控制算法進行調(diào)制時，首先要計算并判斷合成電壓空間矢量Vsref位于哪個扇區(qū)，再利用扇區(qū)兩側(cè)的基本電壓空間矢量及零矢量來合成所需要的電壓矢量Vsref。

完成空間矢量算法的第一步首先要判斷由Vα和Vβ決定的合成電壓空間矢量Vsref所處的扇形區(qū)位置。

若合成電壓空間矢量Vsref落在第一扇形區(qū)，則由圖5可知，Vα和Vβ必須滿足如下條件：

(8)

同理可得落在其他扇形區(qū)時的Vα和Vβ條件，由落在各扇形區(qū)的條件可知，合成電壓空間矢量Vsref落在某個扇形區(qū)內(nèi)的制約條件與Vα和Vβ的線性組合有關(guān)。

當(dāng)Vsref以α-β靜止坐標系上的分量形式Vαref，Vβref給出時，假設(shè)以下輔助函數(shù):

(9)

S=sign(G0)+2sign(G1)+4sign(G2)

(10)

其中sign(x)為符號函數(shù)，若內(nèi)部數(shù)值為正數(shù)則sign(x)=1，若內(nèi)部數(shù)值為負數(shù)則sign(x)=0。

根據(jù)圖5及其制約條件可得合成電壓空間矢量所在扇形區(qū)與S值的對應(yīng)關(guān)系表，即表1。

表1 函數(shù)值與扇形區(qū)對應(yīng)關(guān)系

1.4 基本電壓空間矢量作用時間的計算

如圖5所示，若合成電壓空間矢量落在第一扇形區(qū)Vsref是期望輸出的合成電壓空間矢量。則Vsref可以表示為：

(11)

其中的T4和T6分別為V4和V6的作用時間。T為Vsref的作用時間。當(dāng)控制周期T很小時，此時正多邊形變數(shù)將很多從而能很好的逼近圓形旋轉(zhuǎn)磁場。由正弦定理可得：

(12)

(13)

若假設(shè)合成空間矢量Vref落在任意扇形區(qū)，并將扇形區(qū)兩側(cè)的基本電壓空間矢量記為Vx和Vx+60，其中作用時間分別為Tx和Tx+60，且Vref與Vx夾角記為θ。則根據(jù)第一扇形區(qū)類推可得：

(14)

式中：T由控制過程中的PWM控制周期給定，θ可由輸出電壓的角頻率和nT確定。

通常情況下T與Tx+Tx+60并不相等，其間隙時間一般令V7和V0各占一半，因此T7與T0分別為：

(15)

在實際控制過程中為使逆變電路輸出的PWM波對稱一般會將每個基本矢量的作用時間一分為二，采用如下七段式PWM波生成方案，各基本空間矢量作用順序為：

V000，Vx，Vx+600，V111，Vx+600，Vx，V000

作用時間分別為：

有以上對空間電壓矢量算法的分析可知，算法的實現(xiàn)為：首先根據(jù)靜止兩相電壓Vα和Vβ通過輔助公式(10)得出S值，通過S值查表(1)判斷出合成電壓矢量Vref所在的扇形區(qū)，由所在扇形區(qū)確定Tx和Tx+60，進而通過公式(13)、(14)得到各個基本電壓空間矢量的作用時間。從而生成合理的PWM波。

2 實驗結(jié)果

圖6所示為轉(zhuǎn)速為16 200轉(zhuǎn)時的U相電流，此時輸入電流為5 A，電源模塊供給母線電壓為50 V。由圖中可以看出U相電流波形為正弦波且無電流過沖和發(fā)散的現(xiàn)象。電機在16 200轉(zhuǎn)可以正常運行，故系統(tǒng)可以實現(xiàn)高速控制。

本實驗的定位精度試驗是通過將高精度光電編碼器與被測試系統(tǒng)伺服電機同軸安裝，測試過程中通過伺服指令對交流伺服電機進行定位待其穩(wěn)定后將穩(wěn)定的轉(zhuǎn)子角度位置通過高精度的光電編碼器進行輸出。通過多次固定位置角度輸出得出伺服控系統(tǒng)的定位精度。

由圖7為伺服控制系統(tǒng)定位測試實驗中通過高精度光電編碼器得到的轉(zhuǎn)子角度位置信息。由圖7中可以看出伺服控制系統(tǒng)定位精度可以達到±0.1°。

3 結(jié)論

當(dāng)前導(dǎo)彈舵機舵軸最大輸出轉(zhuǎn)速一般250 °/s。舵面角定位精度為±0.1°。舵機減速器減速比一般為5～200之間。由本次試驗實驗結(jié)果可知，本次交流伺服系統(tǒng)可在16 200 r/min下穩(wěn)定運行，且控制精度控控制在±0.1°。舵機減速器減速比一般為5～200之間，通過最不利于交流伺服系參數(shù)的轉(zhuǎn)化方式可知若要求導(dǎo)彈舵機舵軸最大輸出轉(zhuǎn)速一般250 °/s。舵面角定位精度為±0.1°。

此時對交流伺服控制系統(tǒng)的最高要求為：

R=2500×60×200/360=8333r/min
Δθ=±0.10×5=±0.50

由以上兩式可知，舵機對伺服控制系統(tǒng)的要求參數(shù)均小于本次實驗所得到的結(jié)果。

故本系統(tǒng)可以滿足導(dǎo)彈舵機的精度性能要求。

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ServoSystemBasedonVoltageSpaceVectorAlgorithm

ZHANG Hong-guoa， DONG Rui-jiaa， ZHAO Huia, XU Shi-yingb

(a.Department of Automation Engineering; b.Big Data Center, Tangshan Polytechnic College,Tangshan063200， Hebei, China)

Through the exchange of missile steering servo to improve work efficiency, reliability and power density control to achieve lightweight airframe, miniaturization purposes. For the output of the sinusoidal current waveform, which has less harmonic content, high-frequency noise in the AC servo controller, a voltage space vector algorithm was performed in this paper. And due to the SVPWM algorithm, a fan-shaped area decision algorithm and PWM wave generating function were brought in. Thus, it improves the performance of control further. Experiments showed the feasibility and met the work requirements of missile servo AC servo system by parameter comparison.

voltage space vector; meter inspection; high speed; steering gear

2017-04-10

張洪國(1989-)，男，山東德州人，工程師，研究方向為自動化控制技術(shù)，E-mail：hgzhang1989@126.com。

V42

A

1008-9446(2017)06-0055-05