桂國+胡裕龍

摘 要： 隨著市場競爭的不斷加劇，客戶對冷軋帶鋼的產(chǎn)品質(zhì)量及產(chǎn)品規(guī)格都提出了更高的要求，尤其是極限寬規(guī)格產(chǎn)品的需求量逐漸極大，而2130連續(xù)退火線因連續(xù)退火爐內(nèi)跑偏嚴(yán)重，導(dǎo)致生產(chǎn)線出現(xiàn)停機(jī)開爐情況，通過現(xiàn)場跟蹤，提出解決馬鋼2130連續(xù)退火線跑偏的方案并付諸實踐，取得了良好的效果。

關(guān)鍵詞： 寬規(guī)格帶鋼；連續(xù)退火；跑偏

1前言

馬鋼2130連續(xù)退火線投產(chǎn)于2007年，設(shè)計能力為年產(chǎn)93.68萬t，產(chǎn)品規(guī)格范圍為：0.25～2.0mm×900～2000mm，產(chǎn)品等級為：一般商品級（CQ）、普通沖壓級（DQ）、深沖壓級（DDQ）、超深沖壓級（EDDQ）、特超深沖壓級（S-EDDQ）、高強(qiáng)鋼（IF-HSS、BH-HSS、HSLA、DP、TRIP等），作為目前國內(nèi)能夠生產(chǎn)2000mm寬度帶鋼的少有的連續(xù)退火產(chǎn)品機(jī)組之一，承擔(dān)了生產(chǎn)和開發(fā)馬鋼集團(tuán)極限寬規(guī)格冷軋產(chǎn)品的任務(wù)，隨著市場競爭的不斷加劇，客戶對冷軋帶鋼的產(chǎn)品質(zhì)量及產(chǎn)品規(guī)格都提出了更高的要求，尤其是極限寬規(guī)格產(chǎn)品的需求量逐漸極大，而極限寬薄規(guī)格產(chǎn)品的寬厚比大，壓下率大，酸軋板形難以控制，易產(chǎn)生復(fù)雜浪形，如單邊浪、邊中復(fù)合浪等非對稱板型缺陷，這類板型非常容易引發(fā)后續(xù)連續(xù)退火線的跑偏問題[1]。2015年以來馬鋼2130連續(xù)退火線爐內(nèi)帶鋼跑偏問題日益加重，僅2015年1-12月跑偏導(dǎo)致擦爐墻停機(jī)開爐事故6次，嚴(yán)重制約著馬鋼2130連續(xù)退火線的高效化生產(chǎn)，特別是隨著極限寬規(guī)格高端品種的生產(chǎn)比重增加，這種馬鋼2130連續(xù)退火線帶鋼跑偏問題變得更加突出和緊迫。本文通過對馬鋼2130連續(xù)退火線在生產(chǎn)寬規(guī)格產(chǎn)品時，進(jìn)行跟蹤實驗，制定出相應(yīng)的對策。

2 跑偏情況分析

對馬鋼2130連續(xù)退火線的實際生產(chǎn)情況進(jìn)行跟蹤，發(fā)現(xiàn)在加熱段4#糾偏輥（圖示16、17號爐輥）區(qū)域（圖示五角星區(qū)域）跑偏尤為嚴(yán)重。這主要是由于冷態(tài)帶鋼入爐進(jìn)入加熱段后溫度變化大，內(nèi)應(yīng)力釋放劇烈，而且此處的爐輥凸度受到板溫影響會有所下降[2]，因而加熱段是帶鋼跑偏比較嚴(yán)重的部位。馬鋼2130連續(xù)退火線設(shè)計產(chǎn)品寬度從900mm-2000mm，跨度區(qū)域大，加熱段道次長，加熱段糾偏設(shè)置偏后，且在溫度場變化區(qū)域沒有設(shè)置糾偏。

2016年1月初對馬鋼2130連續(xù)退火線的跑偏情況進(jìn)行數(shù)據(jù)采集，然后利用IMBA軟件分析驗證（以每4個小時3#，4#糾偏機(jī)構(gòu)的實際位置進(jìn)行分析），得出以下的規(guī)律：（1）向操作側(cè)跑偏普遍發(fā)生，且基本上未出現(xiàn)向傳動側(cè)跑偏；（2）1#—4#糾偏輥糾偏方向相同；（3）4糾偏輥能力最弱。

從上面的跟蹤情況來看，可以分析出影響馬鋼2130連續(xù)退火生產(chǎn)線跑偏的原因是：（1）馬鋼2130連續(xù)退火爐爐輥凸度問題；（2）馬鋼2130連續(xù)退火爐加熱段4#糾偏裝置糾偏能力弱。

3 跑偏情況的對策

3.1 2130連續(xù)退火爐內(nèi)爐輥輥形及粗糙度的優(yōu)化

理論爐輥凸度越大對帶鋼的跑偏效果越好，因此選擇合適的輥型必須綜合考慮爐內(nèi)跑偏及產(chǎn)生熱瓢曲的傾向之間平衡[3]。通過分析爐內(nèi)熱量傳遞和交換對爐輥的影響和參考國內(nèi)最新連退退火線設(shè)計的輥系表，對加熱段4#—11#爐輥進(jìn)行了技術(shù)調(diào)整，其中4#—7#爐輥的凸度從3.5mm提高到4.0mm，粗糙度不變，8#—11#輥凸度從3.0mm提高到3.5mm，粗糙度從1.5—2.0um提高到3.5—4.0um，提高了馬鋼2130連續(xù)退火爐爐輥自糾偏能力。

3.2 2130連續(xù)退火爐內(nèi)操作側(cè)加墊片

根據(jù)前期跟蹤和分析結(jié)論，了解到帶鋼整體偏向操作側(cè)平均約40mm，且1#—4#糾偏輥糾偏方向相同，為了保障寬規(guī)格（寬度>1800mm）帶鋼的穩(wěn)定生產(chǎn)，將實際帶鋼運行的中心位置進(jìn)行調(diào)整，迫使帶鋼運行于中心線，將操作側(cè)近40mm的糾偏能力釋放，對2130連續(xù)退火爐操作側(cè)添加加墊片，具體對2130連續(xù)退火爐加熱段的爐輥進(jìn)行了加墊調(diào)整，對 7#，9#，11#，13#，15#爐輥操作側(cè)加6mm墊片。

通過這些對策實施后，2016年馬鋼2130連續(xù)退火線因跑偏造成停機(jī)開爐次數(shù)為0次，對比于2015年的停機(jī)開爐次數(shù)的6次，很好的解決了馬鋼2130連續(xù)退火爐跑偏造成停機(jī)開爐情況。

4 結(jié)論

在以上措施實施后，馬鋼2130連續(xù)退火爐內(nèi)寬規(guī)格（寬度>1800mm）帶鋼跑偏情況大大降低，并且11月馬鋼2130連續(xù)退火線實現(xiàn)了超極限寬度為2000mm的MLD產(chǎn)品的穩(wěn)定生產(chǎn)，為馬鋼寬規(guī)格產(chǎn)品穩(wěn)定生產(chǎn)提供了有力的支持，也提高了馬鋼連退產(chǎn)品在市場上的競爭力。

參考文獻(xiàn)

[1]包仁人.張杰等，非對稱板型對連續(xù)退火爐內(nèi)帶鋼跑偏影響，鋼鐵，2015，50（5）：34-37.

[2]楊靜.楊進(jìn)等，連退爐內(nèi)爐輥的選擇與優(yōu)化設(shè)計，工業(yè)爐，2013，33（6）：23-27.

[3]葉玉娟.周旭東等，連續(xù)退火爐內(nèi)帶鋼跑偏和熱瓢曲研究進(jìn)展，軋鋼，2009，26（4）：35-38.