崔兆彥 王 飛 徐 明 陳忠范

(1東南大學(xué)土木工程學(xué)院, 南京 210096)(2安徽省電力設(shè)計(jì)院有限公司, 合肥 230001)(3東南大學(xué)混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)教育部重點(diǎn)試驗(yàn)室, 南京 210096)

高溫下重組竹順紋銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究

崔兆彥1,3王 飛2徐 明1,3陳忠范1

(1東南大學(xué)土木工程學(xué)院, 南京 210096)(2安徽省電力設(shè)計(jì)院有限公司, 合肥 230001)(3東南大學(xué)混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)教育部重點(diǎn)試驗(yàn)室, 南京 210096)

為研究溫度對(duì)重組竹銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度的影響,對(duì)14組42個(gè)重組竹順紋銷(xiāo)槽承壓試件采用穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)方法進(jìn)行單調(diào)加載直至破壞.試驗(yàn)結(jié)果表明:20 ℃時(shí)試件的極限銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度平均值為75.2 MPa,在20～110 ℃時(shí),隨著溫度增加承壓強(qiáng)度逐漸減小,但在110～170 ℃溫度區(qū)間,由于水分蒸發(fā)銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度出現(xiàn)局部提高現(xiàn)象,當(dāng)溫度升至170～270 ℃,由于竹材內(nèi)部纖維高溫分解承壓強(qiáng)度逐漸減小,溫度在270 ℃時(shí),銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度為9.6 MPa.基于5%直徑偏移法得出屈服荷載隨溫度的變化規(guī)律,根據(jù)溫度區(qū)間不同,提出了4種典型銷(xiāo)槽承壓破壞形態(tài).通過(guò)對(duì)比各國(guó)規(guī)范和文獻(xiàn),提出了高溫下重組竹銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度的建議計(jì)算公式,為火災(zāi)下螺栓節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算提供了理論基礎(chǔ).

重組竹;高溫試驗(yàn);銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度;破壞模式

我國(guó)竹林資源豐富,種類(lèi)繁多,中部、南部地區(qū)分布廣泛.與傳統(tǒng)的建筑木材相比,竹材的生長(zhǎng)周期更短,3～6年即可成熟.原竹經(jīng)過(guò)工業(yè)化和規(guī)格化生產(chǎn),可有效解決幾何尺寸和力學(xué)性能變異較大的問(wèn)題,成為各項(xiàng)性能更為優(yōu)越的工程竹材料.重組竹作為一種典型的工程竹材料,因綠色環(huán)保、質(zhì)輕高強(qiáng)及可再生的優(yōu)勢(shì),在未來(lái)的建筑結(jié)構(gòu)中具有廣闊的應(yīng)用前景[1].然而,竹材作為一種可燃性材料,火災(zāi)下容易造成構(gòu)件質(zhì)量損失、強(qiáng)度和剛度折減,進(jìn)而可能導(dǎo)致結(jié)構(gòu)倒塌.因此,對(duì)于現(xiàn)代竹結(jié)構(gòu),抗火性能研究意義重大.

節(jié)點(diǎn)連接是竹木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的關(guān)鍵,其中鋼螺栓節(jié)點(diǎn)因連接緊密、制作簡(jiǎn)單、安全可靠的優(yōu)點(diǎn)普遍應(yīng)用于現(xiàn)代竹結(jié)構(gòu)領(lǐng)域.Johanson[2]于1949年提出的銷(xiāo)連接“屈服理論”被廣泛引入各國(guó)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中,他認(rèn)為銷(xiāo)連接主要受銷(xiāo)抗彎承載力和木材的銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度影響.因此,為探究受火狀態(tài)下重組竹-鋼螺栓節(jié)點(diǎn)的承載特性,必須先確定高溫下重組竹銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度.Moss等[3]通過(guò)研究木材釘連接下的順紋銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度與溫度的關(guān)系,得到木材在高溫下銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度三折線計(jì)算模型;Norén[4]通過(guò)對(duì)釘連接節(jié)點(diǎn)開(kāi)展研究,考慮順紋抗壓強(qiáng)度和含水率的影響,得出了銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度與溫度的關(guān)系曲線; Moraes等[5]通過(guò)對(duì)木材順紋以及橫紋的銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度進(jìn)行研究,得到木材高溫下銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度與溫度及含水率的相關(guān)關(guān)系,試驗(yàn)溫度低于100 ℃時(shí)強(qiáng)度降低與木質(zhì)素的玻璃化有關(guān),而溫度高于100 ℃時(shí)則與聚合物高溫下分解有關(guān).黃紹胤等[6]對(duì)木材銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度進(jìn)行試驗(yàn)研究和計(jì)算分析,給出了銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度系數(shù)建議值(0.938),供木結(jié)構(gòu)規(guī)范修訂采用;任海青等[7]研究了試件尺寸、螺栓直徑等因素對(duì)重組竹銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度的影響,并基于歐洲木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(Eurocode 5)和美國(guó)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范提出了重組竹銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度計(jì)算公式;周軍文等[8]考慮重組竹順紋和橫紋影響,得到了重組竹銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度和破壞形態(tài).對(duì)于高溫下的銷(xiāo)槽承載力研究,特別是重組竹材料,國(guó)內(nèi)尚未見(jiàn)報(bào)道.

本文通過(guò)對(duì)14組42個(gè)重組竹構(gòu)件進(jìn)行高溫下銷(xiāo)槽承壓試驗(yàn)研究,重點(diǎn)分析溫度對(duì)重組竹承壓強(qiáng)度、延性系數(shù)及初始剛度的影響規(guī)律,通過(guò)對(duì)比各國(guó)規(guī)范,提出了高溫下重組竹銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度的計(jì)算方法,以期為現(xiàn)代竹結(jié)構(gòu)螺栓節(jié)點(diǎn)承載力計(jì)算及抗火設(shè)計(jì)提供一定的參考依據(jù).

1 試驗(yàn)概況

1.1 試件設(shè)計(jì)

本試驗(yàn)選用上海云生竹業(yè)股份有限公司提供的重組竹結(jié)構(gòu)材,按照標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測(cè)試,重組竹材料氣干密度均值為1.05 g/cm3,含水率為8%,順紋抗壓強(qiáng)度為66.5 MPa,抗拉強(qiáng)度為110.6 MPa;螺栓選取4.8級(jí),鋼材選用Q345鋼.根據(jù)ASTM D5764—97a(2013)[9]規(guī)定及高溫實(shí)驗(yàn)爐內(nèi)部結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)重組竹試件的尺寸為140 mm(長(zhǎng)度)×60 mm(寬度)×25 mm(厚度),螺栓直徑為10 mm,孔徑位于試件居中位置,比螺栓直徑大1 mm,如圖1所示.

圖1 重組竹試件尺寸圖(單位：mm)

1.2 試驗(yàn)方法

本試驗(yàn)在東南大學(xué)九龍湖結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行,試驗(yàn)加載設(shè)備為UTM5105 30 t電子萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)和高溫試驗(yàn)爐.采用穩(wěn)態(tài)試驗(yàn)方法,高溫試驗(yàn)爐最高溫度達(dá)1 000 ℃,控溫精度1 ℃,爐內(nèi)設(shè)置上中下3組加熱單元,同時(shí)配有熱電偶.根據(jù)已有研究[10-11],木材在100 ℃左右開(kāi)始水分蒸發(fā),銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度波動(dòng)明顯,因此本文設(shè)定試驗(yàn)溫度時(shí)考慮在100 ℃附近細(xì)化.試驗(yàn)的目標(biāo)溫度分別為20,50,70,90,100,110,130,150,170,190,210,230,250,270 ℃,共計(jì)14種工況,每組3個(gè)試件.

為保持試驗(yàn)爐內(nèi)部溫度的穩(wěn)定性和均勻性,試件加載前需維持目標(biāo)溫度30 min,然后采用位移控制法單調(diào)加載,速度為0.4 mm/min,直至荷載下降到最大荷載的80%左右停止加載并取出構(gòu)件.試驗(yàn)位移值由萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)端頭的位移傳感器測(cè)量得到,荷載同樣由萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)自帶荷載傳感器測(cè)量得到,試驗(yàn)裝置及加載裝置如圖2和圖3所示.

圖2 30 t萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)及高溫爐

2 試驗(yàn)現(xiàn)象

2.1 高溫試驗(yàn)現(xiàn)象

由于所有試件升溫、加載均在高溫試驗(yàn)爐中進(jìn)行,因此無(wú)法觀察試件初始到破壞的整個(gè)過(guò)程,只能得到最終的破壞狀態(tài).試驗(yàn)過(guò)程中,目標(biāo)溫度為130 ℃時(shí),外界出現(xiàn)竹材水分蒸發(fā)伴隨的氣味,隨著溫度的升高味道加重,但未有煙霧產(chǎn)生;當(dāng)試驗(yàn)溫度達(dá)到250 ℃時(shí),開(kāi)始有白煙從高溫試驗(yàn)爐中冒出,此時(shí)竹材處于高溫分解階段,各組分材料分解為水蒸氣、二氧化碳及一些易燃?xì)怏w等,熱分解導(dǎo)致試件強(qiáng)度下降較快,加載歷時(shí)較短;當(dāng)試驗(yàn)溫度為270 ℃時(shí),發(fā)煙量明顯增加,試件加載后很快破壞.

圖3 銷(xiāo)槽承壓加載裝置圖

2.2 試件破壞形態(tài)

由各溫度下破壞形態(tài)可看出,溫度在20～170 ℃范圍內(nèi),重組竹試件顏色并未出現(xiàn)明顯變化,當(dāng)溫度超過(guò)170 ℃時(shí),顏色開(kāi)始逐漸加深,210 ℃時(shí)試件顏色變?yōu)樯罨疑?隨著溫度升高,顏色開(kāi)始由灰變黑,到270 ℃時(shí)呈現(xiàn)漆黑色,如圖4所示.

圖4 不同溫度下試件顏色對(duì)比

隨著目標(biāo)溫度的升高,試件破壞形態(tài)逐漸發(fā)生改變,如圖5所示.按照溫度區(qū)間不同,可分為4種破壞形態(tài):破壞模式Ⅰ,試驗(yàn)溫度在20～50 ℃時(shí),試件螺栓孔被壓潰,螺栓孔下部竹材順紋撕裂,承壓區(qū)出現(xiàn)多條豎向裂縫;破壞模式Ⅱ,試驗(yàn)溫度在70～130 ℃時(shí),試件螺栓孔處壓潰不明顯,螺栓孔下部鼓曲;破壞模式Ⅲ,試驗(yàn)溫度在150～210 ℃時(shí),試件螺栓孔處壓潰不明顯,竹材沿螺栓孔方向剪切破壞;破壞模式Ⅳ,試驗(yàn)溫度在230～270 ℃時(shí),試件破壞來(lái)自順紋的撕裂,并伴有明顯的螺栓孔壓潰現(xiàn)象,裂縫延伸至螺栓孔上方非承壓區(qū)呈整體撕裂狀.

(a) 模式Ⅰ(b) 模式Ⅱ

(c) 模式Ⅲ (d) 模式Ⅳ

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 銷(xiāo)槽承壓荷載-位移曲線

不同溫度下重組竹試件典型的銷(xiāo)槽承壓荷載-位移曲線如圖6所示.從曲線的變化趨勢(shì)來(lái)看,整個(gè)過(guò)程大致經(jīng)過(guò)線性階段、屈服階段以及緩慢下降階段.加載之初,荷載與位移近似呈線性關(guān)系,承載力逐漸提高;隨著荷載的增加,試件承壓區(qū)逐漸密實(shí),承載力增速變緩,試件進(jìn)入屈服階段;伴隨著細(xì)小裂縫的產(chǎn)生和發(fā)展,試件承載力幾乎不變,位移快速增加;之后,試件承載力退化,荷載逐漸減小,最終試件破壞.

(a) 20～110 ℃溫度區(qū)間

(b) 130～270 ℃溫度區(qū)間

3.1.1 屈服荷載和極限荷載

按照ASTM D5764—97a(2013)[9]提供的5%直徑偏移法確定重組竹銷(xiāo)槽承壓屈服荷載,如圖7所示.圖中,d為螺栓直徑,Fy為屈服荷載,極限荷載Fu取荷載-位移曲線上的荷載最大值,屈服位移Δy取屈服荷載所在的位移值,極限位移Δu取極限荷載對(duì)應(yīng)的位移,延性系數(shù)μ為極限位移與屈服位移的比值,初始剛度K1由曲線初始直線段斜率求得.

圖7 初始剛度和屈服荷載取值方法示意圖

根據(jù)荷載-位移曲線及相應(yīng)的計(jì)算公式,將不同溫度工況下重組竹銷(xiāo)槽承壓各力學(xué)參數(shù)列于表1,其中各數(shù)值均為相應(yīng)溫度下3個(gè)試件結(jié)果的平均值.

表1 不同溫度下試件力學(xué)參數(shù)試驗(yàn)結(jié)果

從圖8可看出,采用5%直徑偏移法求得的重組竹銷(xiāo)槽承壓試件屈服荷載值和極限荷載值較為接近,兩者的變化趨勢(shì)也較為接近.在20～110 ℃時(shí),由于竹材熱膨脹,各材料組分內(nèi)聚力減少,纖維素、半纖維素和木質(zhì)素軟化,塑性變形增加,造成應(yīng)力不均勻分布,使得強(qiáng)度降低,屈服荷載和極限荷載均隨溫度的升高而逐漸減小;在110～170 ℃時(shí),高溫使得竹材含水量急劇下降,半纖維分解,游離羥基數(shù)量減少,穩(wěn)定性增強(qiáng),竹材的強(qiáng)度增加,屈服荷載和極限荷載出現(xiàn)一定幅度的反向增加;在170～270 ℃,各材料組分部分或全部降解,大大降低了竹材強(qiáng)度,兩者隨溫度的上升逐漸減小.

圖8 屈服荷載和極限荷載與溫度曲線

3.1.2 初始剛度

從圖9可看出試件的初始剛度-溫度曲線的變化規(guī)律與荷載-溫度曲線相似,在110和170 ℃時(shí)均出現(xiàn)拐點(diǎn).在110 ℃以?xún)?nèi)剛度緩慢降低,然后在110～170 ℃反向增加,最后在溫度超過(guò)170 ℃時(shí)快速下降.由于試件內(nèi)部水分蒸發(fā),含水量降低導(dǎo)致剛度值上升,初始剛度在110 ℃時(shí)第1次出現(xiàn)拐點(diǎn).當(dāng)溫度高于170 ℃時(shí),試件各組分材料高溫?zé)岱纸夥磻?yīng)導(dǎo)致強(qiáng)度削減,剛度也隨之降低.

圖9 不同溫度下初始剛度與溫度曲線

3.1.3 延性系數(shù)

從表1可看出,各溫度工況下重組竹延性系數(shù)介于1.08～1.76之間,不同溫度區(qū)間波動(dòng)較大,但整體上數(shù)值較小,各溫度下并未表現(xiàn)明顯的變化規(guī)律.

3.2 銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度與溫度關(guān)系

根據(jù)BS EN 383[12]的規(guī)定,重組竹試件的銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度的計(jì)算公式為

(1)

式中,fe為銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度;t為重組竹試件的厚度.將每組3個(gè)試件求得的結(jié)果取平均值,作為對(duì)應(yīng)溫度工況下的銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度,計(jì)算結(jié)果如表2所示.

表2 不同溫度下重組竹極限銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度

由表2可知,20 ℃時(shí)重組竹銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度為75.2 MPa,隨著溫度的升高,承壓強(qiáng)度先降低,在110～170 ℃出現(xiàn)局部升高,在170～270 ℃時(shí)承壓強(qiáng)度逐漸降低.試件在270 ℃炭化明顯,承壓強(qiáng)度降為9.6 MPa.

4 計(jì)算方法

4.1 重組竹銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度計(jì)算公式

《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》[13]規(guī)定木材的銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度直接取抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值.《膠合木結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》(GB/T 50708—2012)[14]中關(guān)于常溫下銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度計(jì)算公式主要借鑒美國(guó)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(ANSI/AF & PA NDS—1997)[15].根據(jù)常溫下實(shí)測(cè)結(jié)果可知,重組竹試件銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度平均值為75.2 MPa,氣干密度為1.05 g/cm3,全干密度為0.97 g/cm3,現(xiàn)將試驗(yàn)值與各國(guó)規(guī)范中順紋銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度的公式計(jì)算值進(jìn)行對(duì)比,以討論重組竹順紋銷(xiāo)槽承壓公式的適用性,結(jié)果如表3所示.

表3 各規(guī)范中銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度計(jì)算值

通過(guò)表3不難發(fā)現(xiàn),美國(guó)木結(jié)構(gòu)規(guī)范與中國(guó)《膠合木結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》中銷(xiāo)槽承壓的公式對(duì)重組竹計(jì)算值相對(duì)誤差僅為0.36%和0.68%,但承壓強(qiáng)度富裕系數(shù)較低;加拿大木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(CSA O86-09)[16]計(jì)算值偏小,結(jié)果過(guò)于保守;歐洲木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (BS EN 1995-1-1:2004)[17]考慮了螺栓直徑和密度對(duì)承壓強(qiáng)度的影響,相對(duì)誤差為5.79%,同時(shí),計(jì)算結(jié)果偏安全,對(duì)重組竹具有較高的適用性;文獻(xiàn)[18]與《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》[13]中計(jì)算公式考慮了銷(xiāo)槽承壓和抗壓強(qiáng)度關(guān)系,計(jì)算結(jié)果偏小.因此對(duì)于重組竹試件,常溫下順紋銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度的計(jì)算可以參照歐洲木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(BS EN 1995-1-1:2004).

4.2 高溫下重組竹銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度折減系數(shù)

將各溫度工況下銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度與20 ℃時(shí)銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度的比值定義為高溫下銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度折減系數(shù),計(jì)算得到的各折減系數(shù)如表4所示，然后通過(guò)擬合得到折減系數(shù)隨溫度變化的三折線模型,如圖10所示.

表4 不同溫度下試件銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度折減系數(shù)

根據(jù)已有研究[3-4],木材高溫下的銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度的折減關(guān)系通常采用Norén公式和Moss公式計(jì)算,兩者均在100 ℃左右出現(xiàn)拐點(diǎn),其中Norén公式也被納入了歐洲木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范,本文參考Moss公式,通過(guò)將實(shí)測(cè)的數(shù)據(jù)進(jìn)行三段式擬合,得到適用性更好、吻合度更高的銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度的折減系數(shù)公式:

(2)

式中,T為溫度.由式(2)可知,相關(guān)系數(shù)R2趨近于1,說(shuō)明擬合值和實(shí)測(cè)值吻合良好,該公式具有較高的可靠度.

5 結(jié)論

1) 重組竹常溫下銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度為75.2 MPa,在20～110 ℃溫度區(qū)間,銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度隨溫度的升高而降低,此后,在110～170 ℃溫度區(qū)間,竹材隨著水分蒸發(fā)出現(xiàn)局部強(qiáng)度提高現(xiàn)象,當(dāng)溫度升至170～270 ℃時(shí),竹材內(nèi)部纖維高溫分解,隨著溫度提高強(qiáng)度逐漸下降,到270 ℃時(shí)承壓強(qiáng)度為9.6 MPa.

2) 通過(guò)對(duì)不同溫度工況下重組竹試件破壞形態(tài)分析發(fā)現(xiàn),試件的破壞模式和銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度關(guān)系密切,按照不同溫度區(qū)間本文提出了4種典型的破壞形態(tài).

3) 得到了重組竹銷(xiāo)槽在承壓過(guò)程中,隨著溫度的提高,初始剛度、屈服荷載、極限荷載及延性系數(shù)的變化規(guī)律.

4) 通過(guò)對(duì)比各國(guó)規(guī)范及有關(guān)文獻(xiàn),建議常溫下重組竹銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度計(jì)算采用Eurocode 5公式,并提出了高溫下承壓強(qiáng)度折減系數(shù)擬合公式,為下一步重組竹螺栓節(jié)點(diǎn)受火性能研究及有限元模擬分析提供了參數(shù)依據(jù)和理論支撐.

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Experimentalstudyonembeddingstrengthofbambooscrimberparalleltograinathightemperatures

Cui Zhaoyan1,3Wang Fei2Xu Ming1,3Chen Zhongfan1

(1School of Civil Engineering, Southeast University, Nanjing 210096, China) (2Anhui Electric Power Design Institute, Hefei 230001, China) (3Key Laboratory of RC & PC Structures of Ministry of Education, Southeast University, Nanjing 210096, China)

To study the effect of temperature on the embedding strength of bamboo scrimber, a total of 42 compressive specimens were tested from the beginning of monotonic loading to failure by the steady-state test method. The results indicate that the embedding strength of the bamboo scrimber parallel to the grain is 75.2 MPa at 20 ℃. With the temperature increasing from 20 ℃ to 110 ℃, the embedding strength of the bamboo scrimber decreases gradually. Due to the evaporation of inherent water and energy consumption, the embedding strength locally increases in the temperature range from 110 ℃ to 170 ℃. As the temperature increases from 170 ℃ to 270 ℃, the embedding strength decreases due to the thermal decomposition of fibre bundles. And, the embedding strength is 9.6 MPa at 270 ℃. The relationship between the bearing yield load of the bamboo scrimber and the temperature was determined by the 5% diameter offset method. Four typical failure modes were provided in different temperature ranges. Through comparing different national standards and literature, the equation for expressing the embedding strength of the bamboo scrimber parallel to the grain at high temperatures was established. This study provides a valuable reference for calculating the bearing capacity of the bolted connection exposed to fire.

bamboo scrimber; high temperature test; embedding strength; failure mode

10.3969/j.issn.1001-0505.2017.06.015

TU366.3

A

1001-0505(2017)06-1174-06

2017-04-27.

崔兆彥(1989—),男,博士生;徐明(聯(lián)系人),男,博士,研究員級(jí)高工,xuming@seu.edu.cn.

國(guó)家“十二五”科技支撐計(jì)劃資助項(xiàng)目(2015BAL03B02-02)、江蘇省自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(BK20151406).

崔兆彥,王飛,徐明,等.高溫下重組竹順紋銷(xiāo)槽承壓強(qiáng)度試驗(yàn)研究[J].東南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2017,47(6):1174-1179.

10.3969/j.issn.1001-0505.2017.06.015.