林方毅

(福建建工集團(tuán)有限責(zé)任公司 福建福州 350001)

超高墩大跨徑懸臂澆筑連續(xù)梁/剛構(gòu)橋的線形控制

林方毅

(福建建工集團(tuán)有限責(zé)任公司 福建福州 350001)

超高墩大跨徑懸臂澆筑連續(xù)梁/剛構(gòu)橋的橋形結(jié)構(gòu)及受力狀態(tài)復(fù)雜，影響橋梁線形因素多。本工藝采用：控制超高墩身垂直度，控制前橫梁和吊帶變形，掛籃非彈性變形。通過監(jiān)控量測分析砼澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉及彈性模量影響，并采用“橋梁博士”“邁達(dá)斯”軟件計算立模標(biāo)高等措施，使橋梁在跨中精確合龍，有效解決超高墩大跨徑連續(xù)梁/剛構(gòu)橋線形控制難題，施工過程安全便捷。

超高墩；大跨徑；連續(xù)梁/剛構(gòu)橋；線形控制

1 工程概況

104國道羅源五里至白塔公路工程的管柄大橋跨越“U”形山谷，高度100m，懸臂箱梁跨度127m，屬于超高墩大跨徑連續(xù)剛構(gòu)橋梁，施工難度位居福建省的國省主干道公路前列。橋梁中心里程K5+102m，連續(xù)剛構(gòu)橋主跨位于3～7#墩，采用(72+127+127+72)m四跨變截面預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)剛構(gòu)懸澆箱梁，梁體橫截面為單箱雙室，梁底為1.8次拋物線變化，采用掛籃施工。該橋形結(jié)構(gòu)及受力狀態(tài)復(fù)雜，影響大橋線形因素眾多：各懸臂節(jié)段砼重量、砼及鋼絞線彈性模量的理論值與實(shí)際值差異、掛籃變形、溫度變化等。而且，合龍(剛成橋)時的線形與工作一定年限(砼收縮、徐變終止的年限)后的線形差異明顯，對于施工過程中已分節(jié)段成型的懸臂箱梁是無法在事后進(jìn)行調(diào)整的。因此要實(shí)現(xiàn)最終設(shè)計目標(biāo)和線形控制，需要綜合考慮：懸臂澆筑施工、合龍、工作一定年限后的3種工況。采用本工藝有效解決該施工難題，確保每節(jié)段掛籃流水作業(yè)順利推進(jìn)，使工程質(zhì)量、安全、工期得到有效控制。

2 超高墩大跨徑連續(xù)梁/剛構(gòu)橋的線形控制工藝原理

2.1超高墩身垂直度控制

墩身垂直度控制是高墩施工特別是高度超過60m的超高墩施工難點(diǎn)，因?yàn)槎丈泶怪倍戎苯佑绊懙蕉丈硎芰?，?guī)范嚴(yán)格要求：垂直度≤1‰H且≤20mm(H為墩高)[1-2]。由于墩柱采用分節(jié)段施工，誤差將隨高度遞增而逐步累積，因此采用全站儀配合激光垂直儀進(jìn)行超高墩垂直度控制,如圖1所示。

2.2計算立模標(biāo)高

(1)

然后將結(jié)構(gòu)倒拆, 以確定各節(jié)段節(jié)點(diǎn)在懸臂澆筑時產(chǎn)生的累積變形fij，如：要計算三號塊末端(i+1)的變形值，就從合龍段開始拆，一直拆到四號塊(四號塊也要拆)，查看三號塊末端的變形。同時在計算時，將懸臂澆筑塊的施工階段分為掛籃前移、掛籃加載(澆筑混凝土)、混凝土澆筑后和預(yù)應(yīng)力張拉四個階段，分別計算各因素對該施工節(jié)段撓度的影響(掛籃自重產(chǎn)生的變形fi1、砼澆筑產(chǎn)生的變形fi2、預(yù)應(yīng)力鋼束張拉產(chǎn)生的變形fi3和徐變變形fi4)，設(shè)：

fix=fi1+fi2+fi3+fi4

(2)

最后考慮模板與掛籃變形值fgi，并將以上各值進(jìn)行累加得到該節(jié)段的理論成橋標(biāo)高Hi。通過上述計算分析得到施工理想狀態(tài)節(jié)段的理論成橋標(biāo)高，其計算公式為：

(3)

2.3掛籃預(yù)拋高值的控制

圖1 采用全站儀配合激光垂直儀進(jìn)行超高墩身垂直度控制圖2 連續(xù)剛構(gòu)橋梁中跨合龍示意圖

這是懸臂箱梁橋施工中控制質(zhì)量、安全最關(guān)鍵因素。當(dāng)掛籃從橋墩頂部0#塊向左右對稱推進(jìn)時(圖2)，由于重力作用，懸臂箱梁將產(chǎn)生撓度并下垂，因此掛籃要進(jìn)行預(yù)拋高，以抵消和克服下?lián)现?。否則，橋梁在跨中無法正常精確合龍，甚至出現(xiàn)橋梁線形扭曲變形、撓度增大，當(dāng)外部車輛荷載還未施加上去時已產(chǎn)生內(nèi)部應(yīng)力，導(dǎo)致橋梁施工狀態(tài)與設(shè)計狀態(tài)的應(yīng)力出現(xiàn)重大偏差而發(fā)生重大質(zhì)量安全事故，甚至導(dǎo)致橋梁損毀和報廢。

2.4發(fā)揮監(jiān)控量測作用

連續(xù)剛構(gòu)橋梁采用分節(jié)段施工、逐步對稱推進(jìn)、并在中跨進(jìn)行合龍，如圖2所示，橋梁整體結(jié)構(gòu)的最終形成需經(jīng)歷一個長期復(fù)雜的結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換。因此每個階段要都進(jìn)行變形和受力分析，不但要保證其施工過程中受力合理，而且必須保證最終成橋的線形和受力狀態(tài)也滿足設(shè)計要求。要根據(jù)監(jiān)控量測的參數(shù)進(jìn)行施工階段受力狀態(tài)計算，確定每個節(jié)段立模標(biāo)高，并根據(jù)監(jiān)測成果進(jìn)行誤差分析和預(yù)測，找出差值，對計算模型進(jìn)行修正，重新計算下一節(jié)段立模標(biāo)高。如果實(shí)測值與計算值有較大差異，需采用“最小偏差理論”分析原因并采取調(diào)整措施。當(dāng)偏差較大時不必強(qiáng)行在下一個梁段中立即調(diào)整過來，而應(yīng)分析原因從而在后期懸臂澆注梁段的撓度計算時逐步進(jìn)行修正。通過后續(xù)幾個梁段將標(biāo)高偏差逐步糾正過來，以保證合龍精度、橋面整體線形平順、流暢合理，確保成橋結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)最大程度接近設(shè)計受力狀態(tài)。

2.5施工工藝流程

采用全站儀配合激光垂直儀進(jìn)行超高墩身垂直度控制→掛籃及托架的安裝和預(yù)壓(施工準(zhǔn)備)→掛籃從橋墩頂部0#塊向左右對稱推進(jìn)(如果是連續(xù)梁則在懸臂澆筑階段主橋與墩身臨時固接，待合龍后解除臨時錨固；如果是剛構(gòu)橋則墩梁固結(jié))→分節(jié)段對稱施工：控制前橫梁變形≤20mm→通過預(yù)壓控制掛籃非彈性變形≤5mm→通過預(yù)壓控制吊帶變形≤5mm→手拉葫蘆與前吊帶轉(zhuǎn)換，確保葫蘆不受力而是吊帶精軋螺紋鋼受力→控制掛籃后錨錨固緊密→消除溫度影響→監(jiān)控量測。采用“邁達(dá)斯MIDAS/Civil”軟件進(jìn)行平面和空間計算，并將影響參數(shù)輸入“橋梁博士 (Dr.Bridge)”軟件進(jìn)行校核，計算砼澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉影響、砼自重及彈性模量影響產(chǎn)生的撓度，確定掛籃預(yù)拋高值→澆筑前對模板再復(fù)測→澆筑懸臂箱梁砼，流水推進(jìn)下一模掛籃施工→中跨合龍[3]。通過以上措施，精確控制掛籃預(yù)拋高值，使橋梁在跨中精確合龍，不至出現(xiàn)扭曲變形、撓度增大等不利狀況，確保合龍(剛成橋)時的線形及工作一定年限(砼收縮、徐變終止的年限)后的線形均符合設(shè)計工況要求。

3 超高墩大跨徑連續(xù)梁/剛構(gòu)橋的線形控制的施工操作要點(diǎn)

3.1控制前橫梁變形

前橫梁變形直接影響掛籃立模標(biāo)高，因此在掛籃預(yù)壓同時，測量人員對前橫梁變形進(jìn)行觀測和現(xiàn)場驗(yàn)證，控制最大變形(包括吊帶變形的總和)≤20mm，如表1所示。

表1 前橫梁變形觀測表

3.2加強(qiáng)掛籃彈性變形監(jiān)測，控制后錨緊密錨固，實(shí)時調(diào)整立模標(biāo)高

如果掛籃剛度不夠?qū)?dǎo)致底模變形，因此掛籃就位后應(yīng)立即對掛籃用千斤頂加載預(yù)壓，如圖3所示?？刂菩遁d后底模平臺標(biāo)高與卸載前變化值即非彈性變形≤5mm。另，掛籃后錨點(diǎn)數(shù)量是控制梁體相鄰節(jié)段高程誤差大小的重要環(huán)節(jié)，如果數(shù)量過少以及錨點(diǎn)固定不緊，受到砼施工沖擊荷載時模板會與后段砼脫離產(chǎn)生錯臺，導(dǎo)致標(biāo)高發(fā)生變化。因此，掛籃和模板加固后應(yīng)逐個檢查后錨、吊帶受力情況，將每根精軋螺紋鋼用千斤頂固定緊密，確保每個吊帶受力均勻，敲擊聲音清脆，吊帶嵌入連接器中的長度足夠且兩邊等長，并安排專人檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時處理?？刂乒?jié)段底板錯臺≤3mm符合《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評定標(biāo)準(zhǔn)》允許范圍[2]，如圖4所示。

3.3控制吊帶變形

施工時雖然已對掛籃進(jìn)行120%預(yù)壓，消除了變形，但吊帶(Φ32精軋螺紋鋼)長期受力會疲勞導(dǎo)致變形伸長從而影響節(jié)段標(biāo)高。因此利用水準(zhǔn)儀觀測每個階砼段澆筑前、后的底模標(biāo)高，確定吊帶變形量，控制總變形值≤5mm并在計算立模標(biāo)高時予以考慮。另，應(yīng)檢查手拉葫蘆與吊帶轉(zhuǎn)換情況，不允許手拉葫蘆未全部松掉而導(dǎo)致其直接受力。應(yīng)將手拉葫蘆與前吊帶進(jìn)行轉(zhuǎn)換，確保手拉葫蘆不受力而是吊帶受力。否則，在澆注砼過程中很容易就把葫蘆拉斷，既存在安全隱患，又可能發(fā)生質(zhì)量問題，如圖5所示。

圖3 掛籃預(yù)壓圖 圖4 掛籃后錨固定緊密 圖5 手拉葫蘆與前吊帶轉(zhuǎn)換

3.4消除溫度影響

為了減小溫度影響，撓度的觀測宜安排在清晨進(jìn)行，因?yàn)榱憾螒冶蹪仓^程中，箱體內(nèi)外溫差的變化會對梁段線形產(chǎn)生影響。另，為避免溫度變化產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力影響線形并對合龍段砼產(chǎn)生應(yīng)力，(如有)兩個中跨合龍段，要同時進(jìn)行合龍。中跨合龍段混凝土的澆筑應(yīng)安排在一年中的合適氣溫(南方地區(qū)10±5℃時)進(jìn)行 (如果溫度過高，則要采用適當(dāng)?shù)捻斖屏M(jìn)行預(yù)頂開，然后再澆筑砼)。

3.5計算并控制預(yù)應(yīng)力張拉對梁體線形的影響

預(yù)應(yīng)力張拉和梁體自重產(chǎn)生的撓度會造成標(biāo)高變化，因此施工前應(yīng)把好設(shè)備關(guān)：千斤頂與油泵及壓力表必須配套，每月校驗(yàn)標(biāo)定一次并使用耐壓抗震壓力表。做好預(yù)應(yīng)力束的制束和穿束工作，提高預(yù)應(yīng)力束孔道的成形精度并嚴(yán)格按照張拉工藝進(jìn)行操作。選擇有代表性的孔道進(jìn)行k、μ值實(shí)測，對鋼束的設(shè)計伸長值進(jìn)行修正(k-管道偏差系數(shù)，μ-管道摩阻系數(shù))。對進(jìn)場的鋼絞線通過試驗(yàn)測出其彈性模量，計算時取彈性模量的實(shí)測值(而不是理論值)，確保鋼絞線束伸長值的量測與計算的精確度。

3.6運(yùn)用監(jiān)控量測控制懸臂箱梁線形

采用“邁達(dá)斯MIDAS/Civil” 和“橋梁博士 (Dr.Bridge)”計算得到各節(jié)段梁體的累計變形數(shù)據(jù)，結(jié)合設(shè)計文件的各節(jié)段梁體設(shè)計標(biāo)高，與現(xiàn)場砼澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉及砼自重產(chǎn)生撓度的影響進(jìn)行比較，得知：預(yù)應(yīng)力張拉和梁體自重?fù)隙葘τ谶B續(xù)梁的高程影響較大，特別是當(dāng)最大懸臂階段預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉完成時的高程更是進(jìn)行線形控制的重要依據(jù)。經(jīng)施工前建模進(jìn)行模擬分析發(fā)現(xiàn)，張拉縱向預(yù)應(yīng)力束前后(預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉順序?yàn)榭v向、橫向、豎向)以及砼自重的影響將導(dǎo)致箱梁前端的標(biāo)高發(fā)生較大變化，因此需要嚴(yán)格控制。

(1)計算和調(diào)整掛籃變形值。 測量人員對砼澆注前后的吊帶變形進(jìn)行觀測，確定吊帶變形量，并把數(shù)據(jù)提交給監(jiān)控單位，根據(jù)觀測數(shù)據(jù)調(diào)整掛籃變形值與立模標(biāo)高，如表2所示。

表2 澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉影響產(chǎn)生的撓度統(tǒng)計表

監(jiān)控單位采用“邁達(dá)斯MIDAS/Civil”“橋梁博士 (Dr.Bridge)” 進(jìn)行平面和空間計算，在建立模型和確定材料性能指標(biāo)之后，依據(jù)設(shè)計參數(shù)和控制參數(shù)，結(jié)合橋梁的結(jié)構(gòu)狀態(tài)、施工工況、施工荷載、二期恒載、活載等，輸入前進(jìn)分析系統(tǒng)，從前進(jìn)分析系統(tǒng)中可獲得施工時每階段的內(nèi)力和撓度及最終成橋狀態(tài)的內(nèi)力和撓度。然后，假設(shè)成橋時為理想狀態(tài)，對橋梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行倒拆分析，利用前進(jìn)分析所得的數(shù)據(jù)，用最終成橋時理想狀態(tài)的各階段的預(yù)拋高值倒推計算得出各施工階段的立模標(biāo)高。箱梁立模標(biāo)高是主梁線形的基礎(chǔ)，是決定成橋線形最重要的因素，施工過程中對成橋合理線形進(jìn)行計算，然后確定主梁施工預(yù)拱度(預(yù)拱度設(shè)置原則為寧厚勿薄、寧高勿低)，如圖6所示。

圖6 全橋主梁預(yù)拱度分布圖

立模標(biāo)高為：H施=H0-fs+fm+fg(H施—主梁梁頂立模標(biāo)高)；H0—主梁梁底設(shè)計標(biāo)高，即成橋狀態(tài)設(shè)計線形；fs—從梁段安裝到成橋狀態(tài)累計位移，向下為負(fù)；fm—主梁的活載預(yù)拱度，取活載最大位移的1/2；fg—掛籃變形產(chǎn)生的撓度。監(jiān)控單位根據(jù)測量人員提供吊帶變形量相應(yīng)調(diào)整fg的數(shù)值。吊帶變形量確定后，測量人員對監(jiān)控單位提供的掛籃變形產(chǎn)生撓度進(jìn)行對比，結(jié)果如表3所示。

表3 掛籃彈性變形值對比

從表3中可看出，掛籃變形產(chǎn)生的實(shí)際撓度與監(jiān)控單位提供數(shù)據(jù)基本吻合，說明由掛籃彈性變形產(chǎn)生的高程偏差得到有效控制，獲得預(yù)期效果。

圖7 管柄大橋應(yīng)力測試截面布置圖

圖8 監(jiān)控量測——預(yù)埋應(yīng)力應(yīng)變片

(2)建立全橋關(guān)鍵截面應(yīng)力、線形及溫度場監(jiān)測系統(tǒng)。加強(qiáng)監(jiān)測主梁的高程及中線偏位測量：采用智能型全站儀、萊卡精密水準(zhǔn)儀。高程控制網(wǎng)使用施工監(jiān)控網(wǎng)，基準(zhǔn)點(diǎn)設(shè)在各墩頂0#塊上，由測量控制網(wǎng)的基準(zhǔn)點(diǎn)引測其高程。主梁中線偏位測量采用坐標(biāo)法進(jìn)行中軸線空間測量，在各墩頂0-1#塊主梁內(nèi)和主梁頂板設(shè)置平面和高程控制點(diǎn)。監(jiān)測頻率如下：每節(jié)段前設(shè)置4個觀測點(diǎn)，每個梁段縱向預(yù)應(yīng)力束張拉前、后均測量一次梁端標(biāo)高，由監(jiān)控小組在節(jié)段連接處預(yù)埋YH0116形混凝土應(yīng)變計(全橋共預(yù)埋7個斷面)，測出應(yīng)變量求出應(yīng)力大小，繪制變形曲線并修正設(shè)計參數(shù)，得出下一次的立模拋高值。測試方法：為減小溫度影響，撓度的觀測宜在清晨進(jìn)行。每一節(jié)段懸臂箱梁施工要進(jìn)行以下工況的撓度測量和高程控制測量：立模后、鋼筋綁扎后、混凝土澆筑后、預(yù)應(yīng)力張拉前、預(yù)應(yīng)力張拉后、脫模后、掛籃行走后。誤差不大于±10mm(高程)和±10mm(中軸線位置)。合龍段是全橋施工的重點(diǎn)也是線形控制的重點(diǎn)。當(dāng)合龍采用壓重技術(shù)時，應(yīng)在整個合龍段砼施工中進(jìn)行變形監(jiān)測。應(yīng)力監(jiān)控：應(yīng)變傳感器采用基康儀器北京有限公司BGK-4200形弦振式應(yīng)變計、多功能振弦頻率儀、智能溫度傳感器，可同時量測測點(diǎn)的應(yīng)變和溫度。振弦式混凝土頻率傳感器必須按規(guī)定的測試方向固定在確定位置處的鋼筋上，測試導(dǎo)線應(yīng)引出主梁(墩頂)表面。在主梁各腹板內(nèi)測試導(dǎo)線應(yīng)沿相應(yīng)的鋼筋引出，每隔一段距離(或方向改變處)用鉛絲綁扎牢固。測試導(dǎo)線引出主梁頂面時要保護(hù)測試導(dǎo)線編號標(biāo)志、防水并預(yù)防損壞。在每天清晨太陽出來之前(冬春6：00～7：00；夏秋5：00～6：00)對已埋設(shè)的測點(diǎn)進(jìn)行定時觀測。在主梁合龍、體系轉(zhuǎn)換及二期恒載施工完畢也應(yīng)進(jìn)行應(yīng)力測試，如圖7～圖8所示。

鋼弦式應(yīng)變計是利用應(yīng)變計內(nèi)部鋼弦頻率的變化來反映混凝土的應(yīng)變。其輸出信號為鋼弦的振動頻率，其頻率與的關(guān)系為：

式中：f—鋼弦自振頻率，Hz;

l—鋼弦長度,cm;

σ—鋼弦所受應(yīng)力，σ=Eg·ε；

ρ—鋼弦材料密度。

將鋼弦式應(yīng)變計進(jìn)行標(biāo)定，得到f～ε的關(guān)系曲線，根據(jù)實(shí)測的振動頻率和標(biāo)定曲線可求出應(yīng)變ε。應(yīng)變ε是包含其它變形影響的總應(yīng)變。即：ε=ε彈性+ε徐變+ε溫度+ε自身+ε溫差+ε收縮=ε應(yīng)力+ε無應(yīng)力(其中：ε應(yīng)力為在混凝土內(nèi)產(chǎn)生應(yīng)力的應(yīng)變；ε無應(yīng)力為與結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)無關(guān)的無應(yīng)力應(yīng)變)。為補(bǔ)償混凝土內(nèi)部溫度應(yīng)變并消除溫度、收縮、徐變影響，在布置應(yīng)力測點(diǎn)時同時澆筑補(bǔ)償塊，在補(bǔ)償塊內(nèi)部布置應(yīng)力測點(diǎn)，放置在現(xiàn)場同等條件下養(yǎng)護(hù)。所得結(jié)果即為無應(yīng)力應(yīng)變-ε無應(yīng)力，按上述公式即可得到扣除了溫度和收縮影響的應(yīng)變，但仍然包含著混凝土徐變部分。而徐變成分的分離較為復(fù)雜。當(dāng)砼受力不超過強(qiáng)度的0.4倍時，一般假定徐變與應(yīng)力成正比，即線性徐變，適用疊加原理。當(dāng)上述工序完成后，調(diào)整并確定立模標(biāo)高，然后立即澆筑該節(jié)段砼并流水推進(jìn)下一模的掛籃施工。

3.7澆筑合龍段砼

連續(xù)剛構(gòu)橋梁中跨合龍段施工宜在日氣溫較低10～15℃且變化較小時進(jìn)行?？衫靡延械膾旎@前底橫梁作為支點(diǎn)，安裝合龍段底板骨架和模板、安裝箱梁兩邊外模、鋼筋及體外勁性骨架。采用工字鋼把主縱梁用螺栓連成一體，預(yù)防澆筑砼后產(chǎn)生兩個懸臂端的不均勻彈性沉降造成底板錯臺。測量懸臂端的標(biāo)高，進(jìn)行對稱配重加載。在澆筑砼前，用千斤頂在合龍段的中腹板施加向外的頂推力并焊接勁性骨架，然后安裝并預(yù)張拉底板鋼絞線(合龍束張拉時應(yīng)遵循先長束后短束的順序均勻?qū)ΨQ進(jìn)行)，最后澆筑合龍段C50砼。

4 工程質(zhì)量、安全效果

4.1線形合格點(diǎn)率情況

本工藝較好解決了連續(xù)剛構(gòu)橋線形控制難題，管柄大橋工程質(zhì)量、安全得到有效控制，線形符合規(guī)范要求。大橋的掛籃預(yù)拋高值偏差、斷面尺寸、軸線偏差等檢查點(diǎn)共300個，合格點(diǎn)286個，線形合格點(diǎn)率達(dá)到95.3%。

4.2跨中合龍情況

管柄大橋懸臂箱梁主跨在跨中精確合龍，線形和受力狀態(tài)均符合設(shè)計工況?？缰薪孛嫔?、下緣最大壓應(yīng)力均小于C50混凝土的抗拉及抗壓強(qiáng)度，如圖9所示。

圖9表明大橋合龍后，在正常使用狀態(tài)的荷載組合作用下，結(jié)構(gòu)受力滿足規(guī)范要求。

(a)上緣應(yīng)力

(b)下緣應(yīng)力圖9 管柄大橋合龍后正常使用狀態(tài)下的荷載組合圖注：“-”表示壓應(yīng)力

4.3各節(jié)段實(shí)測標(biāo)高與理論標(biāo)高偏差情況

管柄大橋各節(jié)段實(shí)測標(biāo)高與理論標(biāo)高均符合規(guī)范要求的±10mm，線形得到有效控制，橋面理論標(biāo)高與實(shí)測標(biāo)高的兩條曲線高度吻合，如圖10所示。

該工藝安全便捷、精確、經(jīng)濟(jì)、易操作、便于流水作業(yè)施工，有效降低掛籃預(yù)拋高值偏差，嚴(yán)格控制連續(xù)剛構(gòu)橋梁的線形，保障工程質(zhì)量安全，降低了人材機(jī)的消耗，降低施工成本(措施費(fèi)等)10%。施工周期短、效率高，符合福建省普通公路施工標(biāo)準(zhǔn)化指南有關(guān)要求[4]，得到業(yè)主、監(jiān)理、政府質(zhì)監(jiān)部門一致好評。

圖10 管柄大橋4#墩五里岸測點(diǎn)橋面理論標(biāo)高與實(shí)測標(biāo)高對比圖(曲線吻合)注：主橋設(shè)計標(biāo)高為箱梁中心處橋面設(shè)計標(biāo)高，理論標(biāo)高包括除掛籃變形以外的預(yù)拱度

圖11 管柄大橋中跨合龍段

圖12 管柄大橋合龍全景圖

5 結(jié)語

上述施工工藝應(yīng)用在：羅源104國道五里至白塔公路的管柄大橋(為連續(xù)剛構(gòu)橋，現(xiàn)已順利合龍，如圖11～圖12所示)，福建漳州招銀疏港公路A1標(biāo)的楓林互通，A2標(biāo)的過田大橋和際都大橋(連續(xù)梁橋，施工時懸臂澆筑階段主橋與墩身臨時固接，合龍后解除精軋螺紋鋼臨時錨固和鋼管支撐)，現(xiàn)已順利合龍并通車。橋梁預(yù)拋高值及立模標(biāo)高等數(shù)據(jù)準(zhǔn)確，各節(jié)段實(shí)測曲線均勻，施工實(shí)測線形與采用有限元法理論分析計算關(guān)鍵節(jié)段內(nèi)力、變形結(jié)果吻合較好，有效控制梁體線形和撓度，施工過程安全便捷，有效降低成本。合龍(剛成橋)時的線形和工作一定年限(砼收縮、徐變終止的年限)后的線形均符合設(shè)計工況要求[5]，取得良好的社會經(jīng)濟(jì)效益，現(xiàn)已通車3年，得到業(yè)主、監(jiān)理一致好評。

[1] JTGTF50-2011 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范[S].北京：人民交通出版社，2011.

[2] JTGF80/1-2012 公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評定標(biāo)準(zhǔn)[S].北京：人民交通出版社，2012.

[3] JTGB01-2014 公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)[S].北京：人民交通出版社，2014.

[4] 福建省普通公路施工標(biāo)準(zhǔn)化指南[Z].北京：人民交通出版社，2013.

[5] JTG D62-2004公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范[S].北京：人民交通出版社，2004.

Superhighandlongspancantilevercastingcontinuous/rigidframebridgelinearcontrol

LINFangyi

(Fujian construction engineering group Co.Ltd,Fuzhou 350001)

The force state of super high and long span cantilever casting continuous/rigid frame bridge is complicated. The process use: control the verticality degree of the tall pier，control the front beam and sling deformation、control inelastic deformation of hanging Basket by preload test、monitoring measurement，and use the software to calculate the elevation，so the bridge is accurately closed and we can effectively solve the problem. The construction process is safe、convenient.

Super high pier；Large span；Continuous/rigid structure；Linear control

U445

A

1004-6135(2017)11-0076-07

林方毅(1974.3- )，男，高級工程師。

E-mail:921696277@qq.com

2017-09-03