劉道奇 - 范傳輝 - 董慧鋒 - 李 赫

(河南農(nóng)業(yè)大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，河南 鄭州 450002) (Electromechanic Engineering College, Henan Agricultural University, Zhengzhou, Henan 450002, China)

基于Fluent的負(fù)壓式電加熱干燥機(jī)內(nèi)部流場分析與機(jī)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化

劉道奇LIUDao-qi范傳輝FANChuan-hui董慧鋒DONGHui-feng李 赫LIHe

(河南農(nóng)業(yè)大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院，河南 鄭州 450002) (ElectromechanicEngineeringCollege,HenanAgriculturalUniversity,Zhengzhou,Henan450002,China)

針對負(fù)壓式電加熱干燥機(jī)存在內(nèi)部流場不均勻、干燥效率低等問題，以Fluent為基礎(chǔ)對負(fù)壓式電加熱干燥機(jī)內(nèi)部風(fēng)速場、溫度場進(jìn)行數(shù)值模擬，并采用SolidWorks對干燥機(jī)內(nèi)部結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì)。結(jié)果表明：影響干燥機(jī)干燥效率的主要因素是工作參數(shù)和結(jié)構(gòu)參數(shù)，通過改變工作參數(shù)和優(yōu)化結(jié)構(gòu)，可以達(dá)到干燥機(jī)內(nèi)部流場均勻性最優(yōu)。經(jīng)SolidWorks優(yōu)化設(shè)計(jì)后的干燥機(jī)內(nèi)部流場均勻性相對于原有結(jié)構(gòu)有明顯提高，優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)參數(shù)滿足設(shè)計(jì)要求，且極大地提高了干燥機(jī)的熱利用率和工作效率。

負(fù)壓式；干燥機(jī)；Fluent；流場；均勻性

負(fù)壓式電加熱干燥機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)和工況參數(shù)是影響干燥機(jī)實(shí)際工作性能的主要因素[1-2]。在實(shí)際生產(chǎn)中由于干燥機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計(jì)不合理，經(jīng)常出現(xiàn)加熱不均勻，從而影響產(chǎn)品的品質(zhì)，降低了工作效率[3-4]。因此，干燥機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)以及相應(yīng)的工況參數(shù)直接影響整個烘干過程的熱質(zhì)傳遞特性[5]。通常依靠經(jīng)驗(yàn)和試驗(yàn)相結(jié)合的方法進(jìn)行干燥機(jī)的設(shè)計(jì)，過程繁瑣，誤差較大，且設(shè)計(jì)出來的干燥機(jī)往往不能達(dá)到要求的工作性能[6-7]。同時(shí)按照一維設(shè)計(jì)理論設(shè)計(jì)的干燥機(jī)也只能計(jì)算出干燥機(jī)的部分尺寸[5]，如風(fēng)機(jī)進(jìn)口直徑、出風(fēng)口直徑等，而其它尺寸如熱風(fēng)出口面積，出口間距都是由經(jīng)驗(yàn)得出，使得在實(shí)際工程應(yīng)用中無法獲取最合適的結(jié)構(gòu)布局和尺寸。本研究利用流體計(jì)算軟件Fluent進(jìn)行干燥機(jī)內(nèi)部流場的數(shù)值計(jì)算，采用三維建模軟件SolidWorks[5]進(jìn)行結(jié)構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)，并將優(yōu)化結(jié)果與傳統(tǒng)設(shè)計(jì)結(jié)果進(jìn)行比較，通過分析確定其結(jié)構(gòu)及相應(yīng)的工作參數(shù)較優(yōu)的取值范圍。

1 試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)對象

本試驗(yàn)選用的負(fù)壓式干燥機(jī)干燥室的內(nèi)尺寸1.255 m×0.93 m×1.27 m，干燥機(jī)的結(jié)構(gòu)見圖1。負(fù)壓式干燥機(jī)的分風(fēng)裝置是采用在干燥機(jī)的干燥室兩側(cè)設(shè)置兩面通風(fēng)墻體，在理想的狀態(tài)下，負(fù)壓風(fēng)機(jī)可使空氣均勻穩(wěn)定地進(jìn)入干燥機(jī)內(nèi)，熱風(fēng)使物料中的水分不斷地蒸發(fā)，水蒸氣隨著壓力差在氣流的帶動下緩慢勻速地從出風(fēng)口排出[8]。

1.2 試驗(yàn)方法

為研究干燥室實(shí)際溫度分布情況，對干燥室內(nèi)部各點(diǎn)進(jìn)行溫度測試。取干燥室上、中、下3個參考面，每個面上分別均勻布置9個測點(diǎn)，見圖2。測試儀器采用常州市藍(lán)光電子有限公司的LK1048U多路溫度巡檢儀，每30 s記錄一次，測量范圍0～1 000 ℃，精度±(0.5%+1) ℃。

2 數(shù)值模擬

2.1 干燥機(jī)CFD模型的建立

目前研究干燥機(jī)內(nèi)部流場特性的方法主要有試驗(yàn)研究和利用CFD軟件進(jìn)行數(shù)值模擬。試驗(yàn)研究可靠性強(qiáng)，但試驗(yàn)周期長、投資大，CFD軟件模擬具有投資小，方便快捷等優(yōu)勢。因此CFD數(shù)值模擬被廣泛應(yīng)用于干燥箱內(nèi)部流場特性研究[9-10]。

本試驗(yàn)對進(jìn)風(fēng)口的大小及其位置的排列分布、風(fēng)機(jī)風(fēng)壓的大小、導(dǎo)風(fēng)板的結(jié)構(gòu)等影響干燥機(jī)內(nèi)部速度場、溫度場均勻性的因素進(jìn)行研究，在此基礎(chǔ)上提出新的改進(jìn)方案，并從數(shù)值模擬上進(jìn)行對比驗(yàn)證。

在SolidWorks三維建模軟件中以干燥機(jī)中心為原點(diǎn)建立模型。干燥室的物料床設(shè)置為10層，則物料床(多孔介質(zhì))在Z坐標(biāo)軸上的區(qū)間為(0.465 0 m，0.782 5 m)。

在前處理軟件GAMBIT中,網(wǎng)格的劃分選用了六面體網(wǎng)格單元共有2.45×106個。網(wǎng)格劃分情況見圖3。同時(shí)干燥機(jī)內(nèi)的流動為可壓縮流湍流，內(nèi)部流場較為復(fù)雜，而Fluent提供的湍流模型中，雙方程k-ε模型系數(shù)和雷諾應(yīng)力模型RSM都是針對高雷諾數(shù)的湍流計(jì)算模型，雙方程k-ε模型中的Reliaablizek-ε模型應(yīng)用比較廣泛；因此本試驗(yàn)采用雙方程模型中的Reliaablizek-ε模型[11-13]。

圖1 干燥機(jī)機(jī)構(gòu)示意圖Figure 1 Sketch map of dryer mechanism

圖2 測點(diǎn)分布圖Figure 2 Measuring point distribution map

圖3 干燥機(jī)網(wǎng)格劃分模型Figure 3 Mesh model of dryer

選用壓力出口邊界條件，出口氣流的壓力為50 100 Pa，出口氣流的溫度為低于干燥室內(nèi)部空氣介質(zhì)20 ℃的溫度值。壁面并未出現(xiàn)平移或轉(zhuǎn)動，因此選用FLUENT缺省設(shè)置的壁面無滑移條件。由于系統(tǒng)內(nèi)存在熱交換而需求解能量方程，還需在壁面定義熱力學(xué)邊界條件[10]，選用系統(tǒng)的缺省設(shè)置將壁面熱通量設(shè)為0，即假定壁面為絕熱壁面。

2.2 干燥機(jī)內(nèi)流場仿真模擬

FLUENT仿真能夠直觀地表現(xiàn)出干燥機(jī)內(nèi)部流場的分布特性[14]，可以全面地了解壓力場、速度場、溫度場、濃度場的變化情況，理解干燥機(jī)內(nèi)熱質(zhì)傳遞規(guī)律和影響因素。在模擬仿真中保持結(jié)構(gòu)參數(shù)為常數(shù)。僅對影響干燥機(jī)烘烤性能的主要因素進(jìn)行仿真分析，達(dá)到優(yōu)化改進(jìn)的目的。

2.2.1 縱向剖面分析 圖4為內(nèi)部流場的流速分布云圖與溫度分布云圖，其中y=0.60 m是中心縱向剖面。

圖4 縱向剖面Figure 4 Longitudinal section

圖4(a)為y=0.05 m的剖面，靠近箱門，進(jìn)風(fēng)口在烘干室左右兩側(cè)內(nèi)壁，故此剖面氣流整體較小。只有中間部分靠近負(fù)壓區(qū)以及右上部分形成2個高速區(qū)，速度在5～8 m/s；圖4(b)為y=0.60 m的剖面，該剖面處于y軸方向剖面的中心位置處，即為物料的x-z截面中心面上，該剖面整體流速從下往上依次增大，在負(fù)壓區(qū)流速顯著增高，達(dá)到8～10 m/s；圖4(c)為y=1.15 m的剖面，貼近烘干室的后端面，由于后端面上方有補(bǔ)風(fēng)口，因此在負(fù)壓風(fēng)機(jī)的作用下，出現(xiàn)一個明顯的高速區(qū)，但后端面整體氣流速度都較小，集中在0～5 m/s；圖4(a)、(b)、(c)相比，中心剖面的氣流速度整體略小于邊緣剖面的，但中心剖面氣流的速度較兩邊流速更均勻。圖4(d)為y=0.05 m的剖面，溫度集中在30～50 ℃，左側(cè)進(jìn)風(fēng)面溫度較為均勻，但中間部分偏左出現(xiàn)一條從下至上的低溫區(qū)，右邊3～7層物料層之間也出現(xiàn)類似的低溫區(qū)；中間剖面的溫度分區(qū)明顯，左右兩側(cè)進(jìn)風(fēng)區(qū)溫度較高，集中在50～55 ℃，而中間形成了明顯的低溫區(qū)，尤其在偏左第5～7層物料層附近出現(xiàn)了最低溫度區(qū)；靠近后端面的y=1.15 m剖面溫度分布較為均勻，在第3層物料層中間位置出現(xiàn)了低溫區(qū)。

2.2.2 橫向剖面分析 圖5為內(nèi)部流場的流速分布云圖與溫度分布云圖。剖面z=0.110 m是最低層物料與烘干室下壁面中間的橫向剖面，剖面z=0.745 m是中間第6層物料的橫向剖面，z=1.380 m是第1層物料層之上的橫向剖面。剖面z=0.110 m與z=1.380 m是非常貼近物料層的橫向剖面，僅高于對應(yīng)的物料層0.03 m。

圖5 橫向剖面Figure 5 Transverse section

圖5(a)為z=0.110 m的剖面，該剖面是貼近烘干室最底層第10層物料的近剖面，該層空氣流速集中在3 m/s以下，中間部分出現(xiàn)氣流速度死角區(qū)域，速度接近于0；圖5(b)為z=0.745 m剖面是第5～6層物料之間的橫截面，由此可以得出，中間物料層整體氣流速度不均勻，在干燥室左后部出現(xiàn)氣流死角，中間層物料氣流速度集中在5 m/s以下；圖5(c)為z=1.380 m剖面是第1層物料層的最近橫截面，在負(fù)壓風(fēng)機(jī)抽氣作用下，整體氣流速度加快，中間位置處出現(xiàn)2處高速流域，由于前端面沒有熱風(fēng)進(jìn)風(fēng)口，因此在前端面處氣流速度整體較小在3～6 m/s，只有中間部分靠近負(fù)壓區(qū)以及右上部分形成2個高速區(qū)，速度在5～8 m/s；通過對比可以發(fā)現(xiàn)一些相似之處：除負(fù)壓區(qū)域以外，其它橫向剖面氣流速度都是中間低四周略高，負(fù)壓區(qū)域在風(fēng)機(jī)作用下，越貼近排濕口的空氣流速越高；沿著z軸正方向，隨著物料層高度的增加，氣流速度整體呈上升趨勢，是由于氣流從兩側(cè)進(jìn)入干燥室，通過10層物料盤以及物料的阻礙再由負(fù)壓風(fēng)機(jī)位置排出干燥室，因此干燥層越高，氣流速度受到的削弱越少，加上負(fù)壓抽風(fēng)的作用越大，導(dǎo)致氣流速度隨著干燥層高度的增加而逐漸加快。

2.3 數(shù)值模擬檢驗(yàn)與驗(yàn)證

對干燥機(jī)原始結(jié)構(gòu)內(nèi)部溫度分布進(jìn)行了實(shí)際測試，進(jìn)而與數(shù)值模擬結(jié)果進(jìn)行對比分析，由圖6可知，數(shù)值模擬的結(jié)果和實(shí)際測試溫度分布的規(guī)律基本保持一致。

圖6 模擬溫度和實(shí)測溫度對比Figure 6 Comparison of simulated temperature and measured temperature

3 干燥機(jī)機(jī)構(gòu)改進(jìn)與溫度場優(yōu)化

3.1 調(diào)整進(jìn)風(fēng)口尺寸

原有干燥機(jī)干燥室兩側(cè)進(jìn)風(fēng)口風(fēng)眼尺寸大小相同，等間距分布于干燥室兩側(cè)進(jìn)風(fēng)腔表層，由于加熱室輸送到兩側(cè)干燥腔的熱空氣在至上而下的移動過程中風(fēng)壓會逐漸下降，進(jìn)而導(dǎo)致不同高度層的熱風(fēng)進(jìn)風(fēng)口進(jìn)風(fēng)量出現(xiàn)差異，使不同高度的物料受熱不均勻，嚴(yán)重影響干燥效果。因此，本方案僅對干燥腔兩側(cè)進(jìn)風(fēng)口孔眼尺寸作以調(diào)整，來解決不同高度層進(jìn)風(fēng)量差異的問題。整個計(jì)算區(qū)域網(wǎng)格選用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格生成，共計(jì)劃分4 690 528個，邊界條件設(shè)置及具體參數(shù)不變，數(shù)值模擬的結(jié)果見圖7、8。

更改干燥腔兩側(cè)進(jìn)風(fēng)口孔眼尺寸，兩側(cè)進(jìn)風(fēng)氣流速度呈現(xiàn)良好的規(guī)律性，優(yōu)化后，3個縱向剖面的速度場均出現(xiàn)了明顯的分層現(xiàn)象，y=0.05 m、y=0.60 m、y=1.15 m 3個剖面的速度場呈現(xiàn)相似的分布情況，出現(xiàn)了3種速度流域，第1～4層氣流速度最快，集中在7 m/s左右，中間第5～8層氣流速度加快，達(dá)到2～6 m/s，第9～10層氣流速度最低，同時(shí)出現(xiàn)死角區(qū)域，即貼近第10層處氣流速度趨近于0。3個剖面氣流速度整體隨著高度的增加呈現(xiàn)加快的趨勢。氣流平均速度變大，只有貼近最底層物料的氣流速度趨近于0，其它流域速度分布較為均勻，兩側(cè)進(jìn)風(fēng)口出現(xiàn)明顯分層進(jìn)風(fēng)的現(xiàn)象，這是由于調(diào)整進(jìn)風(fēng)口風(fēng)眼尺寸后，每層進(jìn)風(fēng)量趨于一致，各層氣流通過物料層后聚集到負(fù)壓風(fēng)機(jī)口排出干燥室。優(yōu)化后，3個縱向剖面的溫度場均出現(xiàn)了明顯變化，3個剖面整體上溫度分布出3個流域，第1個流域?yàn)閮蓚?cè)進(jìn)風(fēng)位置，進(jìn)風(fēng)口溫度達(dá)到58～60 ℃，第2部分為中間物料層部分，溫度集中在50 ℃左右，第3部分在負(fù)壓區(qū)域，由于該區(qū)域氣流速度大且有冷熱空氣交互作用，導(dǎo)致其溫度最低，達(dá)到45～48 ℃左右，y=0.05 m、y=1.15 m 2個剖面比y=1.15 m 剖面的溫度場較為均勻，而y=0.60 m剖面的溫度場由于受負(fù)壓區(qū)影響，中間部分出現(xiàn)了明顯的分層現(xiàn)象，最靠近負(fù)壓風(fēng)機(jī)的部分溫度最低，集中在48 ℃，外部擴(kuò)散區(qū)域形成了第2個溫度流域，溫度集中在50 ℃，第3部分溫度流域即為中間流場最外側(cè)部分，溫度達(dá)到54 ℃。

圖7 縱向剖面Figure 7 Longitudinal section

圖8 橫向剖面Figure 8 Transverse section

3.2 調(diào)整風(fēng)機(jī)風(fēng)壓

經(jīng)試驗(yàn)檢測可知，原有干燥機(jī)的負(fù)壓區(qū)最低壓力為50 100 Pa，試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)干燥機(jī)的排濕效果不理想，排濕速度明顯達(dá)不到實(shí)際需求，為此調(diào)整風(fēng)機(jī)來驗(yàn)證增大負(fù)壓范圍對干燥機(jī)整體干燥效果的影響。Fluent流場模擬中，將重新選配的風(fēng)機(jī)形成的負(fù)壓最低值設(shè)定為0.3 MPa，其它條件保持不變，結(jié)果見圖9、10。

調(diào)整負(fù)壓風(fēng)機(jī)功率，使負(fù)壓風(fēng)機(jī)抽風(fēng)換氣作用更加顯著，從3個縱向剖面的分析結(jié)果可知，調(diào)整后的負(fù)壓區(qū)更加明顯，速度場最高區(qū)域集中在出風(fēng)口處，但氣流速度的不均勻性并沒有改變，干燥室整體呈現(xiàn)上部分風(fēng)速高，下部分風(fēng)速低，同時(shí)在3個縱向剖面圖中，干燥室底部位置均出現(xiàn)速度死角區(qū)域。3個縱向剖面的溫度場也出現(xiàn)了相似的趨勢，即3個縱向剖面都呈現(xiàn)兩側(cè)進(jìn)風(fēng)口位置溫度高，越靠近中間位置溫度越低的現(xiàn)象，3個剖面中間位置均出現(xiàn)溫度最低區(qū)域，溫度最低值只有37 ℃。

圖9 縱向剖面Figure 9 Longitudinal section

圖10 橫向剖面Figure 10 Transverse section

3.3 增設(shè)導(dǎo)風(fēng)板

由于同一層物料盤的左右端是敞開的，與兩側(cè)進(jìn)風(fēng)腔留有一定間距，氣流從兩端的空隙穿過，從物料床穿過流量減少，從而降低了干燥室內(nèi)的烘干效率。通過在第1、5、10層物料層上方20 mm處各設(shè)置一個寬50 mm、厚度2 mm的矩形長條導(dǎo)流板，以此來避免氣流過多流向左右兩端。邊界條件及具體參數(shù)的設(shè)置不變，整個計(jì)算區(qū)域網(wǎng)格選用非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格生成，共計(jì)劃分6 560 532個，其它條件不變，計(jì)算仿真結(jié)果見圖11、12。

圖11 縱向剖面Figure 11 Longitudinal section

圖12 橫向剖面Figure 12 Transverse section

在第1、5、10層物料層上方20 mm處各設(shè)置一個寬50 mm、厚度2 mm的矩形長條導(dǎo)流板，以此來避免氣流過多流向左右兩端。極大地減少了穿過縫隙的氣流，增加了通過物料床的氣體流量，提高了氣體在干燥室的存留時(shí)間。通過對比y=0.050 m和y=1.150 m 2個縱向剖面的氣流速度分布云圖可以發(fā)現(xiàn)，y=0.050 m剖面的速度云圖顯示除底層外氣體流速都明顯增大。對比y=0.745 m剖面的氣流速度云圖，在現(xiàn)有方法中氣體流速增大，穩(wěn)定性下降，渦流現(xiàn)象增加；對比增設(shè)導(dǎo)流板前后縱向剖面的溫度場也可以發(fā)現(xiàn)，只有負(fù)壓區(qū)域存在明顯的低溫區(qū)，但同一縱向剖面的溫度差異與優(yōu)化前相比已經(jīng)很小，溫度場均勻性有明顯改善。

4 結(jié)論

利用計(jì)算流體力學(xué)軟件FLUENT對負(fù)壓式電加熱干燥機(jī)干燥室內(nèi)流場分布進(jìn)行了數(shù)值模擬，對模擬后的結(jié)果從橫縱截面3個梯度分別進(jìn)行分析。

(1) 調(diào)整進(jìn)風(fēng)口尺寸對比發(fā)現(xiàn)，z=0.745 m剖面的氣流速度分布有所下降，其它2個橫向剖面的氣流速度分布均有所提高。中間剖面的氣流速度下降的原因是優(yōu)化前風(fēng)量大部分集中于中間剖面以上區(qū)域進(jìn)入干燥室，而優(yōu)化后，中間剖面以下部分進(jìn)風(fēng)量增加，導(dǎo)致中間部分進(jìn)風(fēng)量有所減少。從3個橫向剖面的溫度場分布云圖上也能看出這一變化，尤其要注意的是最上層剖面的溫度分布呈現(xiàn)出明顯的中間偏低四周偏高的現(xiàn)象，這一現(xiàn)象進(jìn)一步解釋了負(fù)壓風(fēng)機(jī)的抽風(fēng)作用及冷熱風(fēng)交互作用對負(fù)壓區(qū)干燥溫度的影響。與原有結(jié)構(gòu)相比，調(diào)整進(jìn)風(fēng)口風(fēng)眼尺寸的方法在均勻性上有明顯提高。

(2) 調(diào)整風(fēng)機(jī)風(fēng)壓對比發(fā)現(xiàn)，剖面z=0.110 m、z=0.745 m 的速度有微弱提高，z=1.380 m的整體速度變化不大，但比優(yōu)化前更為均勻；調(diào)整風(fēng)壓后，z=0.110 m剖面的氣流溫度反而比優(yōu)化前有所下降，z=0.745 m、z=1.380 m剖面的溫度均明顯提高，是由于負(fù)壓風(fēng)機(jī)作用更加明顯，使干燥室底層兩側(cè)進(jìn)風(fēng)口進(jìn)入的熱空氣在底層停留時(shí)間變少，大部分熱空氣都通過干燥腔兩側(cè)縫隙流失，只有小部分熱空氣被負(fù)壓風(fēng)機(jī)的作用快速帶入上層物料層中。調(diào)整負(fù)壓風(fēng)機(jī)功率的方案在強(qiáng)度方面有微弱的提高，但在均勻性上都有明顯下降。

(3) 增設(shè)導(dǎo)風(fēng)板對比發(fā)現(xiàn)，z=0.11 m、z=0.745 m和z=1.38 m 3個剖面的氣流速度分布云圖和原有設(shè)備基本一致，在流速、分布均勻性上也非常接近。對比增設(shè)導(dǎo)流板前后橫向剖面的溫度場也可以發(fā)現(xiàn)，同一橫向剖面的溫度差異很小，溫度場均勻性明顯提高。通過以上分析可知，與原有方案相比，增設(shè)導(dǎo)風(fēng)板的方案在強(qiáng)度、均勻性方面都有明顯提高。

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Analysisofinternalflowfieldandoptimizationofmechanismparametersofnegativepressureelectricheatingdryerbasedonfluent

The problems of uneven flow field and low drying efficiency in the negative pressure electric heating dryer were found and supposed to solve in this study. Based on Fluent, numerical simulation of wind velocity field and temperature field in negative pressure electric heating dryer was carried out. And by using the improved design of SolidWorks internal structure of the dryer, the main factors influencing the drying efficiency of the working parameter and structure parameter were tested. By using changing the working parameters and optimize the structure, the internal flow field uniformity of the optimal effect of dryer were achieved. The results showed that the SolidWorks optimization design of dryer internal flow field uniformity was obviously improved compared with the original structure, and the optimized structure parameters could meet the design requirements. Therefore, this method greatly improved the work efficiency of heat utilization of dryer.

negative pressure; dryer; fluent; flow field; uniformity

國家現(xiàn)代農(nóng)業(yè)產(chǎn)業(yè)技術(shù)體系(編號：CARS-04-PS23)

劉道奇，男，河南農(nóng)業(yè)大學(xué)在讀碩士研究生。

李赫(1972—)，男，河南農(nóng)業(yè)大學(xué)副教授，碩士生導(dǎo)師，博士。E-mail：chungbuk@163.com

2017—06—05

10.13652/j.issn.1003-5788.2017.09.020