薛新鵬,舒 濤,楊志勇,馮 剛
(空軍工程大學(xué)防空反導(dǎo)學(xué)院,西安 710051)
地空導(dǎo)彈多極矩電磁發(fā)射器設(shè)計*
薛新鵬,舒 濤,楊志勇,馮 剛
(空軍工程大學(xué)防空反導(dǎo)學(xué)院,西安 710051)
針對如何提高地空導(dǎo)彈初始發(fā)射速度和戰(zhàn)場隱蔽性的問題,設(shè)計了一種新型地空導(dǎo)彈多極矩電磁發(fā)射器。多極矩電磁發(fā)射器的結(jié)構(gòu)裝置為彈射線圈產(chǎn)生電磁彈射力,多極矩線圈來產(chǎn)生持續(xù)軸向加速力,以單級六極矩線圈為例,采用電磁場有限元方法進行發(fā)射過程仿真并提出了該發(fā)射器的設(shè)計流程。以某型地空導(dǎo)彈的發(fā)射性能為指標,根據(jù)建立的發(fā)射器原理和仿真模型計算得出了該發(fā)射器的線圈和電路參數(shù),實現(xiàn)了地空導(dǎo)彈多極矩電磁發(fā)射器的設(shè)計。
多極矩電磁發(fā)射;模型;有限元仿真;發(fā)射器設(shè)計
多極矩電磁發(fā)射技術(shù)是一種利用徑向磁場與拋體環(huán)向電流相互作用產(chǎn)生加速力的原理,將電磁能轉(zhuǎn)化為拋體有效載荷的動能,使得拋體加速至預(yù)定速度的一種發(fā)射技術(shù)[1-3]。
傳統(tǒng)的地空導(dǎo)彈發(fā)射器可分為熱發(fā)射和冷發(fā)射兩種形式,但其發(fā)射器存在一些固有缺陷或面臨一定技術(shù)問題[4]。例如熱發(fā)射對發(fā)射系統(tǒng)的燒蝕問題,并容易造成目標暴露,隱身性差;冷發(fā)射的反應(yīng)速度較慢,且通用性不好,難以適應(yīng)不同型號導(dǎo)彈的發(fā)射要求。而多極矩電磁發(fā)射技術(shù)能將拋體快速加速而不與發(fā)射器發(fā)生物理接觸,使得發(fā)射響應(yīng)快、拋體通用性好[5-7],這種優(yōu)勢特性在地空導(dǎo)彈發(fā)射領(lǐng)域有著巨大的應(yīng)用潛力。
基于多極矩電磁發(fā)射技術(shù)的地空導(dǎo)彈發(fā)射器是一種新型導(dǎo)彈發(fā)射裝置,利用電磁力將導(dǎo)彈高速彈射出發(fā)射筒,其電磁發(fā)射技術(shù)與傳統(tǒng)導(dǎo)彈發(fā)射技術(shù)相比,具有推力大,懸浮穩(wěn)定,可發(fā)射多種型號導(dǎo)彈等優(yōu)勢,符合未來聯(lián)合作戰(zhàn)對武器裝備作戰(zhàn)效能、效費比和生存能力的要求。文中提出將多極矩電磁發(fā)射技術(shù)應(yīng)用到地空導(dǎo)彈,通過發(fā)射理論分析與數(shù)學(xué)建模,設(shè)計了多極矩電磁發(fā)射器并進行了仿真驗證,實現(xiàn)了快速反應(yīng)和大有效載荷的發(fā)射。
1.1 結(jié)構(gòu)裝置
導(dǎo)彈多極矩發(fā)射器模型如圖1所示,發(fā)射裝置分為彈射和加速兩部分,其中彈射線圈為盤式線圈,加速線圈為環(huán)體多極矩線圈,發(fā)射拋體為某型地空導(dǎo)彈。
導(dǎo)彈多極矩發(fā)射器系統(tǒng)主要包括彈射線圈、多極矩線圈、導(dǎo)彈拋體、各級獨立的脈沖功率電源及其觸發(fā)電路、導(dǎo)彈拋體位置和速度傳感器等,其系統(tǒng)框圖如圖2所示。
圖1 發(fā)射器模型
圖2 系統(tǒng)框圖
1.2 彈射原理分析
導(dǎo)彈多極矩發(fā)射器的彈射裝置是基于渦流排斥原理,如圖3所示。對圖中彈射線圈輸入單脈沖電流,彈射線圈產(chǎn)生瞬態(tài)磁場并在導(dǎo)彈拋體底部產(chǎn)生感應(yīng)電流,強磁場與感應(yīng)電流作用會產(chǎn)生巨大的電磁彈射力。
圖3 彈射線圈發(fā)射原理模型
取導(dǎo)彈拋體底面電流元為Idl,根據(jù)電磁力定律,在彈射線圈磁場B的作用下,電流元所受到的電磁力為:
dF=Idl×B
(1)
由圖3可知,dF分解為軸向和徑向的分量dFz和dFr,彈射線圈的磁場和導(dǎo)彈拋體底面的感應(yīng)渦流都關(guān)于z軸對稱,故dFr的合力為零,dFz合力加強,沿z軸的電磁力為:
F=Fz=∮Fzdl
(2)
此軸向合力為彈射部分對導(dǎo)彈拋體初始的加速力,并作為多極矩線圈加速運動的射入速度。
1.3 加速原理分析
導(dǎo)彈多極矩發(fā)射器的加速裝置是基于磁行波感應(yīng)驅(qū)動加速的原理,六極矩線圈產(chǎn)生的徑向磁場與導(dǎo)彈拋體側(cè)面環(huán)向電流作用的截面圖如圖4所示。考慮到磁感線重接路徑最短原則,設(shè)計成相鄰多極矩線圈電流方向相反。加速過程中,多極矩線圈產(chǎn)生的一系列脈沖電流,使得導(dǎo)彈拋體側(cè)面產(chǎn)生各個獨立的感應(yīng)渦流,從拋體全局來看,渦流為環(huán)向。根據(jù)左手定則,徑向磁場與環(huán)向渦流作用的電磁加速力主要分量為導(dǎo)彈的發(fā)射方向。
圖4 多極矩磁場對環(huán)向電流的作用力示意圖
導(dǎo)彈拋體表面的渦流密度J與線圈產(chǎn)生的磁場B之間的關(guān)系式為:
J=×B/μ
(3)
式中μ為導(dǎo)彈拋體的磁導(dǎo)率。
基于微分形式的歐姆和電磁感應(yīng)定律,得出磁場的擴散方程為:
(4)
式中σ為導(dǎo)彈拋體的電導(dǎo)率。
由安培力定理,得出導(dǎo)彈拋體所受的加速力密度為:
f=J×B=×B×B/μ
(5)
首先求解方程(4)得出磁場B,再代入方程(5)中,最終得到加速力F。
(6)
二維靜電磁場中,真空條件下的磁感應(yīng)強度為:
B=μ0H=μ0(-φ)
(7)
式中:H為磁場強度;φ為標量磁位,為了在以下的表達式中方便分析,真空磁導(dǎo)率μ0均省略。
(8)
對方程(8)的解可用冪級數(shù)展開為:
φ(x,y)=a10x+a01y+a20x2+a11xy+a02y2+
a30x3+a21x2y+a12xy2+a03y3+…
(9)
本導(dǎo)彈發(fā)射器是六極矩,取式(9)中的前三階高次項即為六極矩磁場,六極矩場中的磁感應(yīng)強度二階導(dǎo)數(shù)為恒定值,所以其標量磁位只能含有x和y的三次項。故得到:
φ6=a30x3+a21x2y+a12xy2+a03y3
(10)
φ6滿足Laplace方程,可得3a30=-a12,3a03=-a21,并代入式(10)。
由此可得到六極矩磁場的標量磁位表達式為:
(11)
其磁場為:
(12)
(13)
多極矩發(fā)射原理的分析與六極矩磁場數(shù)學(xué)模型的建立,為探索地空導(dǎo)彈多極矩電磁發(fā)射器設(shè)計奠定了理論基礎(chǔ)。
3.1 單極矩模型發(fā)射過程仿真
將導(dǎo)彈多極矩發(fā)射器分解,以單級六極矩為例,進行發(fā)射過程仿真,其產(chǎn)生的空間磁密和電密矢量分布如圖5和圖6所示。由圖示可知,在線圈載流密度為109A/m2時,六極矩場線圈產(chǎn)生的磁場理論最大值為45.488 T。
圖5 六極矩線圈磁感應(yīng)強度圖
圖6 六極矩線圈電密矢量圖
在導(dǎo)彈多極矩電磁發(fā)射的設(shè)計中,多極矩線圈的電感是一個重要參數(shù),它與脈沖電源相連接,對線圈中脈沖電流的波形有影響,因而導(dǎo)彈拋體的加速性能受其限制。單級六極矩線圈的電感矩陣值如圖7所示。
圖7 單級六極矩場線圈電感矩陣的值
3.2 多極矩發(fā)射器設(shè)計流程
在已知某型地空導(dǎo)彈數(shù)據(jù)參數(shù)和發(fā)射性能要求的前提下,則可根據(jù)圖3的系統(tǒng)框圖、導(dǎo)彈多極矩發(fā)射原理及其數(shù)學(xué)模型,最終確定發(fā)射器的結(jié)構(gòu)和電路參數(shù),使其符合導(dǎo)彈的初始發(fā)射性能指標,具體的發(fā)射器設(shè)計流程如圖8所示。
圖8 發(fā)射器設(shè)計流程
3.3 多極矩發(fā)射器設(shè)計
以某型地空導(dǎo)彈質(zhì)量800 kg和發(fā)射初速25 m/s為發(fā)射指標,根據(jù)圖5和圖6單級六極矩瞬態(tài)仿真結(jié)果,并按照圖8中導(dǎo)彈發(fā)射器設(shè)計流程,以及建立的導(dǎo)彈多極矩發(fā)射器原理和數(shù)學(xué)模型,最終計算得出需要七級六極矩線圈加速(鑒于導(dǎo)彈的長度,該發(fā)射器共設(shè)計了十七級加速線圈,選擇其中的七級作為實際有效加速)。導(dǎo)彈多極矩發(fā)射器的結(jié)構(gòu)參數(shù)如表1所示,單級大極矩線圈外部電路如圖9所示,其仿真動態(tài)特性曲線如圖10~圖12所示。
表1 多極矩發(fā)射器的結(jié)構(gòu)參數(shù)
圖9 單級六極矩場線圈外部電路
圖10 導(dǎo)彈所受到的電磁力變化曲線
圖11 導(dǎo)彈運動速度變化曲線
圖12 導(dǎo)彈運動位移變化曲線
從仿真結(jié)果可以看出,經(jīng)過七級線圈的加速,導(dǎo)彈多極矩發(fā)射器能將質(zhì)量為800 kg的導(dǎo)彈經(jīng)過0.36 s加速到最大速度為25.8 m/s,符合導(dǎo)彈的發(fā)射性能指標,實現(xiàn)了地空導(dǎo)彈多極矩電磁發(fā)射器的設(shè)計。
在綜合分析國內(nèi)外關(guān)于多極矩電磁發(fā)射相關(guān)文獻的基礎(chǔ)上,設(shè)計了基于多極矩電磁發(fā)射技術(shù)的新型地空導(dǎo)彈發(fā)射器,建立了該發(fā)射器的發(fā)射原理和數(shù)學(xué)模型,以單級六極矩為例給出了此發(fā)射技術(shù)的仿真過程,根據(jù)地空導(dǎo)彈的發(fā)射技術(shù)指標提出了多極矩電磁發(fā)射器的設(shè)計流程,并以某型地空導(dǎo)彈為例,計算確定了導(dǎo)彈多極矩發(fā)射器的結(jié)構(gòu)和外部電路參數(shù),通過仿真實現(xiàn)了加快地空導(dǎo)彈發(fā)射的反應(yīng)時間和提高初始發(fā)射速度兩項技術(shù)指標,完成了導(dǎo)彈多極矩發(fā)射器設(shè)計。
多極矩電磁發(fā)射器的工作環(huán)境是在瞬變強磁場中,對導(dǎo)彈拋體材料有很高的要求,首先是材料在變化磁場中可以感應(yīng)出強大的渦流,其次是材料密度要小。鋁制合金材料作為導(dǎo)彈艙體在工程實現(xiàn)上有著很好的可行性,鋁制合金材料不僅可以減輕導(dǎo)彈拋體的質(zhì)量,而且鋁制材料是多極矩電磁發(fā)射中感應(yīng)受力最大的金屬材料,在未來多極矩電磁發(fā)射的測試中,鋁制合金材料是最佳的選擇。
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DesignofMultipoleElectromagneticEmitterforSurface-to-airMissile
XUE Xinpeng,SHU Tao,YANG Zhiyong,FENG Gang
(Air and Missile Defense College,Air Force Engineering University,Xi’an 710051,China)
In order to improve the initial emission velocity and the battlefield concealment of surface-to-air missile,a new type of multipole electromagnetic emitter for surface-to-air missile was designed.The structural device of multipole electromagnetic launcher produced electromagnetic ejection force for the ejection coil,and the multipole coil was used to generate a continuous axial accelerating force.Taking a monopole six polar moment coil as an example,electromagnetic field finite element method was used to simulate the launching process and the design procedure of the launcher was proposed.Taking the emission performance of a certain type of surface-to-air missile as the index,according to the principle of emitter and the simulation model to calculate the coil and the circuit parameters of the emitter,the design of multipole electromagnetic launcher of surface-to-air missile was realized.
multipole electromagnetic emission; model; finite element simulation; emitter design
10.15892/j.cnki.djzdxb.2017.02.007
2016-04-04
薛新鵬(1992-),男,黑龍江雙鴨山人,碩士研究生,研究方向:電磁發(fā)射技術(shù)。
TP391.9
A