江志遠(yuǎn)

(青島市交通規(guī)劃設(shè)計(jì)院，山東青島 266102)

大跨度人行懸索橋靜動(dòng)力性能評價(jià)

江志遠(yuǎn)

(青島市交通規(guī)劃設(shè)計(jì)院，山東青島 266102)

對某單跨175 m大跨度人行懸索橋進(jìn)行線形實(shí)測，并對實(shí)測線形與設(shè)計(jì)線形進(jìn)行誤差分析。基于實(shí)測線形建立修正有限元模型，確定靜力試驗(yàn)工況及加載方式，對結(jié)構(gòu)靜力性能進(jìn)行評價(jià)。同時(shí)，根據(jù)依托工程的實(shí)際情況，建立動(dòng)力分析模型，擬定單人跨中激振及人群過橋激振2種情況評價(jià)行人過橋的舒適度。通過靜力試驗(yàn)發(fā)現(xiàn):各控制截面主纜實(shí)際變形規(guī)律與理論一致，跨中最大垂度較理論值小，其他控制點(diǎn)垂度與理論計(jì)算較為接近;針對行人過橋時(shí)的豎向舒適度進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)單人激振和人群過橋激振下跨中加速度響應(yīng)均滿足要求。

大跨度懸索橋;有限元模型;結(jié)構(gòu)靜力性能;人行橋

本文以某實(shí)體工程為例，結(jié)合現(xiàn)場檢測及靜動(dòng)載試驗(yàn)［3］，進(jìn)行大跨度人行懸索橋靜動(dòng)力性能評價(jià)研究。

1 工程概況

依托工程中的人行懸索橋位于高山峽谷地段，河谷斷面呈“V”字型，兩岸地勢陡峭，山巖裸露，峽谷相對高差在200～350 m。該橋?yàn)閱慰缡綉宜鳂颍芍骼|及拉索、懸吊系、橋面系、風(fēng)纜繩、索鞍、塔架、橋臺(tái)、地錨8部分組成。單跨跨徑為175 m，主纜橫向間距為4 m，橋面凈寬2．5 m，矢跨比為1/10。橋梁中間由橫梁聯(lián)接，吊桿橫梁間距為3 m;橋面系由縱梁、橋面板及欄桿組成;縱梁坐落在桁架橫梁上，共8根。橋面板為8 cm厚木板，欄桿為鋼欄桿;主纜共2束，分別由36 mm的6×19W+IWR鋼絲繩組成;全橋共57組吊索，主纜在橋跨中懸吊吊索及桁架，塔架頂端支撐在索鞍上，地錨處用拉纜套筒與地錨螺桿連接;塔架總高13 m，橋臺(tái)為混凝土重力式橋臺(tái)，地錨亦為重力式，如圖1所示。

2 建立有限元模型

大跨度人行懸索橋的主纜是其主要承重構(gòu)件，成橋時(shí)的主纜線形由主纜的實(shí)際垂度、跨徑及成橋時(shí)的橋面系自重決定;由于纜索結(jié)構(gòu)存在較大的材料、幾何非線性，主纜的成橋線形往往與設(shè)計(jì)線形存在一定偏差，因此需對橋梁模型進(jìn)行修正［4-5］，使靜動(dòng)力分析更接近結(jié)構(gòu)的真實(shí)狀態(tài)。主纜上下游實(shí)測標(biāo)高與理論標(biāo)高誤差如圖2所示。

圖2 主纜上下游實(shí)測標(biāo)高與理論標(biāo)高偏差

由圖2可知，理論與測量結(jié)果相差均在±2．5 cm以內(nèi)。由于橋梁跨度大，橋面柔性較大，橋上橫風(fēng)等對實(shí)測線形均有較大影響，可認(rèn)為線形偏差在合理的范圍以內(nèi)，橋梁線形正常。采用有限元結(jié)構(gòu)分析軟件MIDAS/CIVIL進(jìn)行空間分析計(jì)算，建立修正有限元模型，如圖3所示，全橋共1712個(gè)節(jié)點(diǎn)，3281個(gè)單元。

3 靜力性能評價(jià)

根據(jù)靜載試驗(yàn)相關(guān)規(guī)范，懸索橋靜力特性描述主要指標(biāo)包括主纜跨中垂度、吊桿索力、主纜張力增量及索塔的偏位。本橋?yàn)槿诵袘宜鳂颍钶d所占荷載比例較小，因此主纜及吊桿力受活載產(chǎn)生的增量并不大;主纜一側(cè)為隧道錨，另一側(cè)主塔剛度非常大，活載

圖3 修正有限元模型

下塔頂位移不足1 mm，并且主纜為結(jié)構(gòu)的主要承重構(gòu)件，因此將主纜作為靜力性能試驗(yàn)的主要對象，以主纜垂度作為靜力性能評價(jià)的主要指標(biāo)［6-7］。

確定主纜垂度工況有效加載范圍如圖4所示。根據(jù)設(shè)計(jì)荷載大小確定靜力荷載試驗(yàn)的加載量，經(jīng)

計(jì)算主纜最大垂度靜載試驗(yàn)需均勻加載1.75沙袋，加載長度為12 m，橫向加載寬度為2.1 m，如圖5所示。本次試驗(yàn)分三級加載，一級加載0．5 tt二級加載 1．2 t，三級加載 1．75 t，各級試驗(yàn)加載效率如表1所示。

圖4 有效加載范圍

圖5 詳細(xì)布載

表1 各級試驗(yàn)加載效率

主纜垂度靜力試驗(yàn)旨在對主纜在設(shè)計(jì)活荷載下的理論垂度與實(shí)際垂度進(jìn)行對比，以此評價(jià)主纜的實(shí)際工作性能，因此本文以主纜八分點(diǎn)、四分點(diǎn)及跨中截面垂度作為控制指標(biāo)。由圖5可知，試驗(yàn)加載過程中，主纜跨中附近區(qū)域產(chǎn)生較大的下?lián)?。其中，跨中主纜垂度最大為134 mm;橋頭到四分點(diǎn)間主纜變形是向上的，最大上撓為48.5 mm;主纜四分點(diǎn)附近變形均較小，因此在布置測點(diǎn)時(shí)應(yīng)充分考慮主纜的變形規(guī)律，合理布置測點(diǎn)。

主纜靜載試驗(yàn)過程中每級加載狀態(tài)重復(fù)2次觀測。三級加載狀態(tài)下主纜控制截面最大垂度對比如圖6所示。由圖6可知，各控制截面主纜實(shí)際變形規(guī)律與理論一致，跨中最大垂度較理論值小，其他控制點(diǎn)垂度與理論計(jì)算較為接近。主纜三級加載靜力試驗(yàn)結(jié)果見表2(表中L代表跨長)。由表2可知，各控制截面主纜垂度校驗(yàn)系數(shù)在0.855～0.946，均小于1，且最大相對殘余變形為5.39%;因此，主纜的實(shí)際工作性能與設(shè)計(jì)基本一致。

4 動(dòng)力舒適性評價(jià)

行人過橋的動(dòng)力舒適性問題在大跨度人行懸索橋上顯得尤為突出，主要是由于人行懸索橋跨度較

表2 主纜三級加載靜力試驗(yàn)(撓度)結(jié)果

圖6 主纜靜載試驗(yàn)理論變形

圖7 主纜最大垂度對比

大，橋面系相比其他橋型較為輕盈，結(jié)構(gòu)豎向一階頻率較低，易受到激振影響。橋梁結(jié)構(gòu)的振動(dòng)形式較多，本文根據(jù)工程實(shí)際情況，主要針對行人過橋時(shí)的豎向舒適度進(jìn)行研究［8-13］;在靜力有限元模型基礎(chǔ)上，建立動(dòng)力分析模型，對結(jié)構(gòu)基頻進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見圖8。由圖8可知:一階振動(dòng)理論基頻為0.397;動(dòng)載試驗(yàn)實(shí)測基頻為0.413。實(shí)測頻率較理論值略大，說明結(jié)構(gòu)實(shí)際剛度略大于設(shè)計(jì)狀態(tài)。目前中國橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范《城市人行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范》(CJJ 69—95)規(guī)定人行天橋上部一階豎向基頻應(yīng)不小于3 Hz，但該規(guī)范制定時(shí)間較早，已不符合橋梁設(shè)計(jì)的發(fā)展現(xiàn)狀，目前城市及景區(qū)的建設(shè)中，大跨度人行橋的應(yīng)用越來越普遍，特別是大跨度人行懸索橋跨度大、剛度小，難以滿足上述規(guī)定。故本文借鑒歐洲橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中的規(guī)定:當(dāng)人行橋豎向基頻小于3 Hz，應(yīng)進(jìn)行振動(dòng)分析和評價(jià)。

圖8 一階豎彎振型

對依托工程擬定2種行人過橋舒適度評價(jià)工況，即單人跨中激振(工況一)及人群過橋激振(工況二)［14-17］。

無論是單人激勵(lì)還是人群過橋，橋梁跨中振動(dòng)反應(yīng)都是最為劇烈，圖9、10分別給出了2種動(dòng)力作用工況下結(jié)構(gòu)跨中加速度時(shí)程，跨中動(dòng)力分析結(jié)果見表3。由圖9可知，在單人激振作用下，跨中振動(dòng)呈現(xiàn)周期變化，且跨中加速度逐漸達(dá)到最大，而后又趨于平緩，跨中最大加速度達(dá)到28.3 cm·s－2，加速度均方根為 13.45 cm·s－2。由圖 10可知，跨中加速度時(shí)程具有4個(gè)明顯特征:階段Ⅰ為人群上橋前，結(jié)構(gòu)振動(dòng)加速度為0;階段Ⅱ?yàn)槿巳荷蠘蛭吹竭_(dá)跨中時(shí)，振動(dòng)不劇烈;階段Ⅲ為人群行至跨中，結(jié)構(gòu)振動(dòng)較為劇烈，最大加速度達(dá)到80.2 cm·s－2，加速度均方根為28.83 cm·s－2;階段Ⅳ為人群下橋后，結(jié)構(gòu)振動(dòng)逐漸趨于平緩。

圖9 單人激振跨中豎向加速度時(shí)程曲線

借鑒歐洲結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范采用均方根加速度來表征振動(dòng)允許值［18］，計(jì)算得 32 cm·s－2。由表 3 可知，單人激振和人群過橋激振下跨中加速度響應(yīng)均滿足要求，但工況二與限值較為接近，應(yīng)注意人行橋運(yùn)營過程對人流量的監(jiān)測。

5 結(jié) 語

對某單跨175 m大跨度人行懸索橋進(jìn)行靜力性能評價(jià)，通過靜力試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)各控制截面主纜實(shí)際變形規(guī)律與理論一致，跨中最大垂度較理論值小，其他控制點(diǎn)垂度與理論計(jì)算較為接近，且主纜垂度校驗(yàn)系數(shù)范圍在0.855～0.946，最大相對殘余變形為5.39%，主纜的實(shí)際工作性能與設(shè)計(jì)基本一致。同時(shí)，針對依托工程的實(shí)際情況，進(jìn)行行人過橋豎向舒適度研究，發(fā)現(xiàn)單人激振和人群過橋激振下跨中加速度響應(yīng)均滿足要求，但應(yīng)注意人行橋運(yùn)營過程對人流量的監(jiān)測。

［1］ 潘永仁，杜國華，范立礎(chǔ)．懸索橋恒載結(jié)構(gòu)幾何形狀及內(nèi)力的精細(xì)計(jì)算．中國公路學(xué)報(bào)，2000，13(4)．33-36．

［2］ 潘 龍，周 良．安亭汽車城吳淞江人行景觀橋設(shè)計(jì)［J］．中國市政工程，2005，32(4):38-40．

［3］ 鄭凱鋒．獨(dú)特的倫敦千年橋及其加固方案和全橋結(jié)構(gòu)仿真分析研究［J］．國外橋梁，2011(1):1-5．

［4］ 鄭惠強(qiáng)，陳鵬程，睿為建，等．大型橋吊結(jié)構(gòu)動(dòng)力有限元模型修正［J］．同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)，2001，29(12):1412-1415．

［5］ 張 哲，石 磊．混凝土自錨式懸索橋結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析［J］．哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)，2003，35(5):625-627．

［6］ 江文智，孟凡成．一座人行吊橋承載力評估［J］．黑龍江交通科技，2011，19(9):35-37．

［7］ 張 鍇．懸索人行吊橋荷載試驗(yàn)與靜力特性分析［J］．中國市政工程，2016(5):88-92．

［8］ 錢 驥，孫利民．大跨徑人行橋人致振動(dòng)舒適性評估及減振措施［J］．上海交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2011，45(5):677-681．

［9］ 涂瑞和，方丹群．用模糊數(shù)學(xué)原理評價(jià)城市居民對環(huán)境振動(dòng)的主觀反應(yīng)［J］．中國環(huán)境科學(xué)，1990，10(5):356-359．

［10］ 曹玉貴，胡 雋，李小青．人行索橋振動(dòng)分析及舒適度評價(jià)［J］．江蘇大學(xué)學(xué)報(bào)，2014，35(5):606-610．

［11］ 陳政清，劉光棟．人行橋的人致振動(dòng)理論與動(dòng)力設(shè)計(jì)［J］．工程力學(xué)，2009，26(12):148-152．

［12］ 錢曉斌．行走作用下結(jié)構(gòu)振動(dòng)的響應(yīng)譜分析及人群作用分析［D］．杭州:浙江大學(xué)．

［13］ 法永生，李 東．某人行天橋動(dòng)力測試及其動(dòng)力特性的有限元分析［J］．建筑結(jié)構(gòu)，2007，20(3):46-48．

［14］ 孫利民，閆興非．人行橋人行激勵(lì)振動(dòng)及設(shè)計(jì)方法［J］．同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版，2004，32(8):96-99．

［15］ 袁正國．大跨度步行橋人行激勵(lì)的TMD水平向減振［J］．森林工程，2015，21(2):154-159．

［16］ 肖雙全，張 濤，伍定一．人行激勵(lì)下鋼結(jié)構(gòu)人行橋減振研究［J］．公路與汽運(yùn)，2009(4):169-172．

［17］ 袁旭斌．人行橋大致振動(dòng)特性研究［D］．上海:同濟(jì)大學(xué)，2006．

［18］ 宋志剛，金偉良．行走作用下梁板結(jié)構(gòu)振動(dòng)舒適度的煩惱率分析［J］．振動(dòng)工程學(xué)報(bào)，2005，18(3):288-292．

Evaluation of Static and Dynamic Performance of Long-span Suspension Footbridge

JIANG Zhi-yuan
(Qingdao Transportation Planning and Design Institute，Qingdao 266102，Shandong，China)

The linear measurement of a suspension footbridge with a single span of 175 m was carried out，and the error analysis of the measured linearity and designed linearity was conducted．The modified finite element model was established based on the measured linearity to determine the static test conditions and loading methods，and the structural static performance was evaluated．Meanwhile，the dynamic analysis model was established based on the actual situation of the project，and two cases of pedestrian-induced excitation，namely a single pedestrian passes through the middle of the span and a crowd walks on the bridge，were proposed to evaluate the serviceability of the bridge．Through the static test，it is found that the actual deformation law of the main cable of each control section is consistent with the theory，and the maximum sag value is smaller than the theoretical value，while the other control points are close to the theoretical values．Aiming at the vertical comfort when pedestrians cross the bridge，it is found that the acceleration response under pedestrian-induced excitation meets the requirements in both cases．

long-span suspension bridge;finite element model;structural static performance;footbridge

U448．25

B

1000-033X(2017)09-0126-05

0 引 言

人行懸索橋因其結(jié)構(gòu)造型及綜合造價(jià)方面的優(yōu)勢，在山區(qū)景觀橋梁中的應(yīng)用較為廣泛，但與其他跨徑橋梁相比，其主纜剛度較小且變形較大，對風(fēng)較為敏感，因此在運(yùn)營過程中對安全更需引起重視;目前，對于懸吊結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)及施工的關(guān)鍵技術(shù)已有大量的研究和探討［1-2］，而對人行懸索橋運(yùn)營過程中受力性能評價(jià)方面的研究較少。此外，由于人行懸索橋跨度較大而體系較柔，行人過橋的共振問題也較為突出，振動(dòng)問題不僅關(guān)系到結(jié)構(gòu)的安全，也影響到行人過橋的舒適度，特別對景區(qū)橋梁，需引起足夠的重視。

2017-03-11

交通運(yùn)輸部應(yīng)用基礎(chǔ)研究項(xiàng)目(2015319817110)

江志遠(yuǎn)(1970-)，男，山東即墨人，高級工程師，研究方向?yàn)榈缆窐蛄涸O(shè)計(jì)。

［責(zé)任編輯:杜衛(wèi)華］