侯劍雄, 洪小飛, 廖世寧, 毛奕升

(廣東珠海金灣發(fā)電有限公司， 廣東珠海 519050)

超臨界燃煤鍋爐實現(xiàn)NOx超低排放的研究與實踐

侯劍雄, 洪小飛, 廖世寧, 毛奕升

(廣東珠海金灣發(fā)電有限公司， 廣東珠海 519050)

針對某電廠鍋爐NOx排放偏高、超出最新國家環(huán)保政策要求，以及鍋爐及脫硝工藝存在的主要問題，分析了產(chǎn)生的主要原因，提出了切實可行的運(yùn)行措施，進(jìn)行了設(shè)備改造。通過設(shè)備改造和運(yùn)行調(diào)整后，大幅降低了鍋爐NOx排放質(zhì)量濃度，使之符合超低排放的要求。

超臨界； 燃煤鍋爐； 脫硝

Abstract： To solve the problem of high NOxemission exceeding the requirements of relevant national standard, an analysis was conducted on the desulfurization system, and subsequently feasible operation measures were proposed, while related facilities were retrofitted. Results show that above equipment retrofit and operation adjustment help to reduce the NOxemission of boiler, satisfying the requirement of ultra low NOxemission.

Keywords： supercritical unit; coal-fired boiler; denitration

根據(jù)國家環(huán)保GB 13223—2011 《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》的限值要求：從2015年1月1日起，重點地區(qū)燃煤鍋爐執(zhí)行大氣污染物特別排放限值，鍋爐煙氣排放的NOx質(zhì)量濃度小時均值小于100 mg/m3。某電廠基于補(bǔ)償電價和競價上網(wǎng)等方面的原因，以及為了進(jìn)一步增強(qiáng)對政策的適應(yīng)能力，夯實市場競爭力基礎(chǔ)，在國家環(huán)保政策的基礎(chǔ)上自行加壓，著力實現(xiàn)鍋爐煙氣超低排放的要求，其中NOx質(zhì)量濃度小于50 mg/m3。對此，筆者根據(jù)該電廠鍋爐實際運(yùn)行情況，找出鍋爐NOx排放高的主要原因，通過相應(yīng)的運(yùn)行調(diào)整和設(shè)備技改措施，大幅降低了NOx排放質(zhì)量濃度，使其符合超低排放的標(biāo)準(zhǔn)。

1 原脫硝裝置設(shè)計情況介紹

該電廠3號、4號機(jī)組為600 MW超臨界燃煤機(jī)組，鍋爐為螺旋管圈直流爐，采用四角切圓、低NOx同軸燃燒系統(tǒng)(LNCFS-III型)，配置6層制粉系統(tǒng)及7層燃盡風(fēng)(5層SOFA(分離燃盡風(fēng))+2層CCOFA(緊湊燃盡風(fēng)))。為達(dá)到國家排放指標(biāo)，該電廠2013年完成新增脫硝系統(tǒng)改造。脫硝裝置為高灰型、SCR(選擇性催化還原煙氣脫硝)工藝制造，催化劑層數(shù)按2+1模式布置，初裝2層預(yù)留1層，結(jié)構(gòu)為平板式。設(shè)計2層催化劑條件下脫硝效率不低于80%，NOx質(zhì)量濃度參數(shù)按入口350 mg/m3、出口70 mg/m3設(shè)計[1]。

脫硝系統(tǒng)投運(yùn)時，廠家給出了SCR運(yùn)行條件限制，要求SCR入口煙溫低于314 ℃則停止噴氨。目前，該機(jī)組調(diào)峰頻繁，負(fù)荷低于450 MW運(yùn)行時，因煙溫低導(dǎo)致SCR噴氨退出運(yùn)行。鍋爐的排煙溫度和NOx排放質(zhì)量濃度數(shù)據(jù)見表1。

表1 鍋爐煙溫和NOx排放參數(shù)

為實現(xiàn)鍋爐煙氣NOx排放滿足超低排放的要求，首先在現(xiàn)有條件下進(jìn)行運(yùn)行調(diào)整，盡量降低鍋爐煙氣NOx排放質(zhì)量濃度，然后再進(jìn)行設(shè)備改造，并進(jìn)行改造后的運(yùn)行優(yōu)化，最終實現(xiàn)NOx質(zhì)量濃度小于35 mg/m3的目標(biāo)。

2 改造前的運(yùn)行優(yōu)化

2.1 降低SCR噴氨溫度

2.1.1 影響脫硝裝置投運(yùn)率的分析

從國內(nèi)多個電廠經(jīng)驗看，過度降低SCR噴氨溫度至ABS(硫酸氫氨析出溫度)以下會迅速導(dǎo)致空氣預(yù)熱器或催化劑堵塞，空氣預(yù)熱器因溫度低，堵塞更嚴(yán)重。

形成硫酸氫氨的化學(xué)反應(yīng)公式為：

SO3+ H2O + NH3→NH4HSO4(液體)

(1)

SO3+ H2O + 2NH3→(NH4)2SO4(固體)

(2)

生成SO3的化學(xué)反應(yīng)公式為：

SO2+ 1/2O2→SO3(固體)

(3)

由式(1)、式(2)可以看出：NH4HSO4的生成量主要跟煙氣中的SO3和NH3有關(guān)。NH3代表催化劑的氨逃逸量，在催化劑成分不變的條件下，SCR入口NOx質(zhì)量濃度高，則噴氨量大，相應(yīng)氨逃逸量高。由式(3)可知：SO3的生成量與煙氣中的SO2有關(guān)。因此，NH4HSO4的生成與煙氣中的NOx和SO2有關(guān)，煙氣SO2質(zhì)量濃度高或NOx質(zhì)量濃度高，將會造成NH4HSO4生成量增加。

SCR正常最好在MOT(連續(xù)噴氨溫度)以上運(yùn)行，不能低于MIT(最低可噴氨溫度)運(yùn)行，禁止在ABS溫度以下運(yùn)行。

2.1.2 降低SCR噴氨溫度運(yùn)行

修改后的運(yùn)行曲線見圖1。

圖1 噴氨降溫運(yùn)行曲線

結(jié)合上述分析，該電廠以SCR廠家提供的MIT曲線為基礎(chǔ)降溫運(yùn)行，對SCR噴氨溫度控制曲線進(jìn)行修改，該值根據(jù)煙氣中的SO2與NOx的質(zhì)量濃度不同而變化。同時，為了控制氨逃逸率<0.000 3%，對最大噴氨量進(jìn)行控制。385 MW以上時，單側(cè)噴氨量<110 kg/h；385 MW以下時，單側(cè)噴氨量<50 kg/h。

根據(jù)圖1中的運(yùn)行曲線運(yùn)行后，SCR噴氨投入負(fù)荷由450 MW降低至380 MW。SCR降溫運(yùn)行已超過3年，催化劑及空氣預(yù)熱器沒有出現(xiàn)堵塞跡象，大修檢查空氣預(yù)熱器受熱面干凈，表明此降溫措施是可行的。

2.2 提高SCR入口煙氣溫度

根據(jù)鍋爐過熱器減溫水量、分隔屏溫升、再熱汽溫、啟動分離器出口溫度來判斷鍋爐內(nèi)部結(jié)焦嚴(yán)重程度，據(jù)此適當(dāng)減少鍋爐低溫再熱器和省煤器的吹灰，可使各負(fù)荷段的排煙溫度提高20 K左右，可將SCR噴氨投入負(fù)荷由380 MW降低至300 MW。減少吹灰后，大修期間檢查低溫再熱器和省煤器積灰很少。

2.3 降低NOx生成量

鍋爐原設(shè)計NOx排放質(zhì)量濃度為400 mg/m3，偏高。通過調(diào)整省煤器出口氧量、爐膛主燃燒區(qū)和燃盡區(qū)的風(fēng)量分配，可改變沿爐膛高度分布的主燃燒區(qū)、NOx還原區(qū)和燃盡區(qū)的氧量分配，達(dá)到有效降低NOx生成量的目的[2-3]。

2.3.1 降低省煤器出口氧量

降低省煤器出口氧量的試驗數(shù)據(jù)見表2。

表2 降低省煤器出口氧量試驗數(shù)據(jù)

從表2可以看出：省煤器出口氧量的高低對NOx生成量具有顯著影響，氧量降低越多，NOx質(zhì)量濃度的降低幅度越大。應(yīng)注意，降低低負(fù)荷氧量時需同時考慮燃燒穩(wěn)定及防止再熱汽溫欠溫，煙氣CO質(zhì)量濃度應(yīng)<100 mg/m3。

2.3.2 增大SOFA風(fēng)量

鍋爐原設(shè)計SOFA風(fēng)占總風(fēng)量的30%。在總風(fēng)量一定的條件下，增加SOFA風(fēng)量降低了主燃燒器區(qū)域的風(fēng)量，強(qiáng)化了爐膛內(nèi)沿高度方向的燃燒分級，從而降低NOx生成量；并且開大越上層的SOFA風(fēng)，分級效果越明顯。SOFA風(fēng)的占比可增加至45%。增加SOFA風(fēng)量有利于提高再熱汽溫，但低負(fù)荷時主燃燒器區(qū)部分風(fēng)門的開度可能會小于10%，此時可將爐膛風(fēng)箱壓差適當(dāng)設(shè)低，同時要防止過熱器金屬溫度超溫[4-5]。

2.3.3 配煤摻燒

摻燒不同煤種對煙氣中NOx的生成量具有明顯影響，相差可達(dá)100 mg/m3以上。實際摻燒經(jīng)驗表明：煤中灰分、灰熔點、N元素質(zhì)量百分比越高，NOx生成量越高；而水分越高或揮發(fā)分越高，則NOx生成量越低。但煤的成分對NOx生成量的影響較為復(fù)雜，很難確切掌握某一成分影響的權(quán)重。配煤摻燒時SO2質(zhì)量濃度越低越好，低SO2質(zhì)量濃度降低噴氨溫度，并可明顯減少NH4HSO4的生成量。該電廠SO2平均值通常控制在0.7%以下。

多數(shù)印尼煤和神華煤具有灰熔點低、灰分低、水分高、揮發(fā)分高的特點，故其煙氣NOx生成量低，加上SO2低，故非常有利于脫硝系統(tǒng)的運(yùn)行。但因其灰熔點低，連續(xù)高負(fù)荷時爐膛容易結(jié)焦。印尼煤具有價格低的優(yōu)勢，可采取印尼煤為主、神華煤為輔的摻燒方式，當(dāng)鍋爐結(jié)焦加劇時，再配燒部分高灰熔點煤直至結(jié)焦恢復(fù)正常。此摻燒方式在中低負(fù)荷時結(jié)焦不明顯，在火電機(jī)組長期低負(fù)荷運(yùn)行的新常態(tài)下可長周期配燒。大修時對爐內(nèi)檢查顯示結(jié)焦可控。

采取上述改造前的運(yùn)行措施后，在鍋爐效率不變的情況下，鍋爐NOx排放質(zhì)量濃度由250～410 mg/m3降至210～270 mg/m3(對應(yīng)600～300 MW)，并實現(xiàn)300 MW以上SCR噴氨均可投入。

3 設(shè)備改造

3.1 省煤器分級改造

該電廠催化劑的最佳反應(yīng)溫度為314～400 ℃。運(yùn)行調(diào)整后，負(fù)荷<300 MW時仍然無法滿足排放要求。提高煙溫是保證催化劑安全運(yùn)行的根本，必須進(jìn)行技術(shù)改造[6]。

提高SCR入口煙溫的改造技術(shù)主要有：省煤器分級、省煤器煙氣旁路、省煤器再循環(huán)、省煤器水側(cè)旁路、0號高壓加熱器等。相比之下，省煤器分級方案能顯著提高煙溫，適合于該電廠鍋爐排煙溫度的現(xiàn)狀。該方案投資大，工程復(fù)雜，但其最大優(yōu)點是對鍋爐經(jīng)濟(jì)性無影響，不存在省煤器懸吊管過熱沸騰的安全問題，不改變鍋爐原有的運(yùn)行調(diào)節(jié)方式。長遠(yuǎn)來看，其可靠性最高、運(yùn)行成本最低、運(yùn)行維護(hù)最簡單。故該電廠選擇省煤器分級方案。

本次改造將最低投脫硝負(fù)荷定為250 MW，最低噴氨溫度按309 ℃設(shè)計，燃用易結(jié)焦的神混煤或變負(fù)荷時，煙溫低于420 ℃。經(jīng)計算須減少原有省煤器面積6 659 m2。該電廠低溫省煤器若采用光管，布置空間不夠，故改為鰭片管。改造后實際煙溫符合計算結(jié)果，通過適當(dāng)減少鍋爐吹灰，SCR噴氨投入最低負(fù)荷可降至200 MW。省煤器分級前后SCR入口煙溫數(shù)據(jù)見表3。

表3 省煤器分級前后SCR入口煙溫

3.2 新增第3層催化劑

“超低排放”要求SCR出口NOx質(zhì)量濃度<50 mg/m3。按照廠家的經(jīng)驗，若按照設(shè)計值入口NOx質(zhì)量濃度為350 mg/m3，出口NOx質(zhì)量濃度為50 mg/m3，則脫硝率為86%。在保證氨逃逸率<0.000 3%的條件下，在僅有初裝催化劑、脫硝率能夠維持86%的時期為投運(yùn)后7 000 h。假設(shè)從初裝投運(yùn)16 000 h后加裝一層催化劑，加裝后的脫硝率維持86%的時間為加裝后4年9個月。該電廠脫硝系統(tǒng)已運(yùn)行2年(16 000 h)，故新加裝一層催化劑。脫硝系統(tǒng)氨逃逸曲線見圖2。

圖2 脫硝系統(tǒng)氨逃逸曲線

新增催化劑后SCR出口NOx質(zhì)量濃度可降至50 mg/m3以下。

4 改造后的運(yùn)行優(yōu)化

4.1 NOx動態(tài)超標(biāo)的解決

4.1.1 NOx動態(tài)超標(biāo)原因

鍋爐煙氣中的NOx變化幅度大、速度快，在NOx排放質(zhì)量濃度小時均值低于50 mg/m3的情況下，經(jīng)常出現(xiàn)瞬時值超過50 mg/m3甚至100 mg/m3的“尖波”。NOx的控制是超低排放自動控制中難度最大的一個環(huán)節(jié)。原噴氨控制原理見圖3。

圖3 原噴氨控制框圖

動態(tài)超標(biāo)主要有以下原因：

(1) 在機(jī)組負(fù)荷變動較大(>100 MW)時，NOx的生成量明顯增加，此時SCR入口NOx質(zhì)量濃度通常為穩(wěn)定工況的2～3倍，原控制回路不能提前預(yù)判NOx變化，使得噴氨滯后。

(2) 從噴氨開始算起，催化還原反應(yīng)到測量顯示有2 min延時，而SCR出口NOx變化后到煙囪出口有1 min延時。雖然控制回路中加入了用煙氣流量和SCR入口NOx含量進(jìn)行計算的前饋控制，但由于上述延時，該前饋不能及時預(yù)判。

(3) CEMS分析儀每隔4 h進(jìn)行10 min的吹掃，在此期間對數(shù)據(jù)做保持處理，若實際NOx發(fā)生變化，將無法監(jiān)測而影響調(diào)節(jié)。

4.1.2 解決措施

(1) 改進(jìn)噴氨控制邏輯。

針對噴氨控制系統(tǒng)的大滯后特性，對原有控制回路進(jìn)行改進(jìn)。改進(jìn)后的噴氨控制見圖4。

圖4 改進(jìn)后噴氨控制圖

對機(jī)組負(fù)荷、總風(fēng)量、總給煤量、SCR入口NOx質(zhì)量濃度變化等因素做出趨勢預(yù)測，提前噴氨；CEMS分析儀吹掃期間，采取A、B側(cè)濃度差值替代的方式，消除校準(zhǔn)時的影響；保留原有的前饋-反饋串級控制，有效進(jìn)行偏差調(diào)節(jié)。

(2) 減少鍋爐NOx的生成。

對SOFA風(fēng)門、爐膛與二次風(fēng)箱壓差、燃燒器擺角函數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，修正氧量系數(shù)減少鍋爐NOx的生成；針對鍋爐在升負(fù)荷時先加風(fēng)后加煤，減負(fù)荷時先減煤后減風(fēng)的特性，優(yōu)化加減負(fù)荷過程中風(fēng)量和煤量的動態(tài)響應(yīng)過程，減少NOx的動態(tài)波動。

4.1.3 邏輯優(yōu)化后效果

經(jīng)過優(yōu)化調(diào)整后，煙囪NOx排放質(zhì)量濃度瞬時值超過50 mg/m3的時間降至0，下降率達(dá)100%，完全實現(xiàn)了動態(tài)過程也能達(dá)到“超低排放”的高標(biāo)準(zhǔn)水平。SCR入口NOx質(zhì)量濃度降低，噴氨量減少，氨逃逸率有所上升，但小于0.000 3%的限值。具體數(shù)據(jù)見表4。

表4 噴氨邏輯優(yōu)化前后3號爐NOx排放數(shù)據(jù)

4.2 減少機(jī)組啟停時的超標(biāo)排放量

機(jī)組負(fù)荷低于200 MW時，SCR噴氨無法投入，故機(jī)組啟停時會造成機(jī)組NOx排放質(zhì)量濃度超標(biāo)。通過對機(jī)組啟停操作進(jìn)行優(yōu)化，加快啟停速度，可減少NOx的超標(biāo)排放量。

4.2.1 優(yōu)化機(jī)組啟動步驟

原機(jī)組并網(wǎng)后操作項目過多，占用時間過長，如低壓加熱器汽側(cè)投入、汽輪機(jī)4號抽汽的暖管、汽動給水泵并泵等均在SCR噴氨投入前進(jìn)行，同時由于負(fù)荷停留點不合理，造成機(jī)組在低負(fù)荷停留時間長達(dá)3～4 h。為達(dá)到提高煙溫的目的，故對啟動步驟做如下優(yōu)化：

(1) 鍋爐啟動過程中將除氧器溫度盡量提高。

(2) 并網(wǎng)后提高鍋爐給水流量，由550 t/h提高至750 t/h，促使總煤量增加。

(3) 高壓加熱器隨汽輪機(jī)滑壓啟動，提高給水溫度，簡化高壓加熱器操作。

(4) 采用汽泵替代電泵全程調(diào)節(jié)技術(shù)，減少給水泵汽輪機(jī)汽源切換和給水泵并泵操作。

(5) 低壓加熱器汽側(cè)改為SCR噴氨后再投入；4號抽管道改為隨汽輪機(jī)滑壓啟動暖管；減少負(fù)荷停留點。

采取上述措施后，機(jī)組并網(wǎng)后至SCR投入噴氨時間由3～4 h縮短至1 h內(nèi)。

4.2.2 優(yōu)化機(jī)組停運(yùn)步驟

機(jī)組減負(fù)荷至200 MW時，快速減少煤量，當(dāng)負(fù)荷至100 MW以下，鍋爐手動MFT，聯(lián)跳汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)。因快速減負(fù)荷時間迅速，鍋爐煙氣溫度能保持在300 ℃以上，從而保證打閘前SCR噴氨投入。大修中對鍋爐爐管進(jìn)行檢查，表明此操作方法對鍋爐無不利影響，還可有效防止?fàn)t管氧化皮脫落。優(yōu)化后，停機(jī)過程中煙氣NOx超標(biāo)時間降為0。

5 結(jié)語

(1) 通過降低SCR噴氨溫度、減少鍋爐吹灰等運(yùn)行措施，使SCR噴氨負(fù)荷由450 MW降至300 MW。通過燃燒調(diào)整、摻燒燃煤等措施,可顯著降低鍋爐NOx排放質(zhì)量濃度。應(yīng)當(dāng)注意的是噴氨溫度應(yīng)考慮煙氣SO2質(zhì)量濃度和NOx質(zhì)量濃度的影響，不能隨意降低。

(2) 進(jìn)行省煤器分級改造后，使SCR噴氨投入負(fù)荷降至200 MW。

(3) 對噴氨控制邏輯進(jìn)行優(yōu)化，解決了NOx排放瞬時值超標(biāo)的問題。

(4) 對機(jī)組啟停步驟進(jìn)行優(yōu)化后，從并網(wǎng)至SCR噴氨投入縮短至1 h內(nèi)，停機(jī)時NOx排放質(zhì)量濃度不超標(biāo)，有效減少了機(jī)組啟停過程中NOx的超排量。

該電廠采取以上運(yùn)行措施和設(shè)備改造，實現(xiàn)了機(jī)組正常運(yùn)行中NOx排放質(zhì)量濃度小時均值和瞬間值均<50 mg/m3，并有效減少了機(jī)組啟停過程中NOx的超排量，達(dá)到真正意義上的NOx超低排放。

[1] 楊澤倫. SCR煙氣脫硝工程設(shè)計原則和關(guān)鍵設(shè)計技術(shù)[J]. 中國電力,2015,48(4): 27-31.

[2] 張偉,于麗新. 鍋爐燃燒調(diào)整對NOx排放影響的研究[J]. 東北電力技術(shù),2011,32(12): 38-40.

[3] 肖海平,張千,王磊,等. 燃燒調(diào)整對NOx排放及鍋爐效率的影響[J]. 中國電機(jī)工程學(xué)報,2011,31(8): 1-6.

[4] 劉琦,呂國強(qiáng),于存喜,等. 超超臨界600 MW機(jī)組鍋爐燃盡風(fēng)調(diào)整對NOx排放經(jīng)濟(jì)性的影響[J]. 熱力發(fā)電,2009,38(9): 52-53.

[5] 王春昌,陳國輝. SOFA對爐膛出口煙氣溫度的影響研究[J]. 熱力發(fā)電,2013,42(10): 78-82.

[6]謝尉揚(yáng). 提高SCR反應(yīng)器入口煙氣溫度的技術(shù)方法[J]. 中國電力,2015,48(4): 36-39,43.

ResearchandPracticeonUltraLowNOxEmissionofanUltraSupercriticalCoal-firedBoiler

Hou Jianxiong, Hong Xiaofei, Liao Shining, Mao Yisheng

(Guangdong Zhuhai Jinwan Power Generation Co., Ltd., Zhuhai 519050, Guangdong Province, China)

2017-01-03；

2017-01-23

侯劍雄(1975—)，男，高級工程師，從事火電廠生產(chǎn)技術(shù)與管理工作。

E-mail: houjianxiong@gdyd.com

X511

A

1671-086X(2017)05-0348-05