裴東興,，沈靜華，張 瑜，沈大偉

(1.中北大學 計算機與控制工程學院，山西 太原 030051；2.中北大學 電子測試技術(shù)重點實驗室，山西 太原 030051)

放入式火炮膛壓測試技術(shù)研究

裴東興1,2，沈靜華1，張 瑜1，沈大偉1

(1.中北大學 計算機與控制工程學院，山西 太原030051；2.中北大學 電子測試技術(shù)重點實驗室，山西 太原030051)

火炮身管內(nèi)壓力大小及其分布是重要的內(nèi)彈道參數(shù)，準確、可靠地獲取火炮膛內(nèi)壓力參數(shù)是動態(tài)測試領域的難題。簡單介紹了多種測試膛壓的方法，重點分析了放入式電子測壓器的測試精度，提出了對實測膛壓曲線進行積分、計算得到彈丸炮口速度的方法；與測得的炮彈初速進行對比分析，針對膛內(nèi)壓力場分布的不均勻性，提出了固定放入式電子測壓器的測試方法。

儀器儀表技術(shù)；膛壓測試；放入式電子測壓器；內(nèi)彈道；炮口初速

2.Science and Technology on Electronic Test & Measurement Laboratory，NUC,Taiyuan030051，Shanxi，China)

膛壓是指火炮發(fā)射時火藥氣體在炮膛內(nèi)的壓強，包括壓力變化規(guī)律及其最大值。高溫高濕環(huán)境下存儲的火藥必然發(fā)生水解老化，致使火藥由燃燒轉(zhuǎn)變?yōu)楸Z，進而產(chǎn)生危險壓力波，而多數(shù)的膛炸、早炸事故往往與膛內(nèi)危險壓力波有著密切的聯(lián)系，而危險壓力波的產(chǎn)生與發(fā)射藥的裝藥條件、裝藥結(jié)構(gòu)及點火系統(tǒng)有關(guān)。筆者通過固定放入式電子測壓器，實現(xiàn)準確測量膛壓信號，并根據(jù)膛壓曲線判斷是否存在危險壓力波，故準確可靠的膛壓數(shù)據(jù)是分析內(nèi)彈道和裝藥結(jié)構(gòu)的合理性、炮彈各部件(如彈體、引信、身管、炮尾和炮閂)的強度設計、后坐裝置阻力曲線以及炮架強度和剛度設計的基本依據(jù)[1-3]。

彈底壓力是指彈丸在膛內(nèi)運動時底部所受的壓力，真實地反映膛內(nèi)火藥氣體壓力場的分布狀態(tài)[4]。但是彈底壓力不易測量，難以保證精度，且容易損壞測試儀器。

1 銅柱(球)測壓法與引線測壓法

目前，膛壓的測試方法主要有：引線法、銅柱(球)法、放入式電測法。銅柱(球)測壓法是測量膛壓的重要方法，具有操作簡便、性能穩(wěn)定、一致性好以及不受隨機干擾影響的優(yōu)點。根據(jù)銅柱變形量查“壓力換算表”[5-6]得銅柱所受壓力的計算公式為

Pmc=Pms+ΔPmcu

(1)

式中：Pmc為最大膛壓值；Pms為銅柱所受的壓力；ΔPmcu為膛壓修正值。

但銅柱(球)測壓法僅能得到膛壓的最大值，無法獲取發(fā)射過程中膛壓變化的完整曲線。引線法亦是常用的膛壓測試方法，通過電荷放大器、電腦采集板卡、數(shù)據(jù)處理系統(tǒng)可以完整地采集膛壓曲線，并通過電纜實時顯示與存儲該曲線，但是該方法需要在炮筒壁上打孔，操作復雜且現(xiàn)場需布置大量纜線，容易對測試過程造成干擾。

2 放入式電子測壓器

2.1放入式電子測壓器原理

放入式電子測壓器是基于電測法設計研制的新型膛壓測試儀。如圖1、2所示，該測試儀由電池、壓電傳感器、電路部分、倒置開關(guān)、緩沖墊及測壓器殼體組成，以小體積(僅21.9cm3)、低功耗、高精度著稱[7]。觸發(fā)電平、測量量程、采樣頻率均可經(jīng)編程設定，并且能夠在高低溫環(huán)境中保溫48h。系統(tǒng)的存儲單元選用單片機內(nèi)部的FLASH和RAM，既保證準確地獲取炮膛內(nèi)壓力變化的完整曲線，又確保在掉電時不丟失數(shù)據(jù)。同時，系統(tǒng)應用紅外通信技術(shù)接口，可無障礙地讀取儀器所記錄的數(shù)據(jù)，以便后續(xù)的討論與分析。測試時，通常將電子測壓器置于藥筒底部，如圖3所示。

放入式電子測壓器同時具備了引線法與銅柱(球)法的優(yōu)勢，在使用過程中，既不需要現(xiàn)場布置纜線，同時也保證準確地采集膛壓曲線信號，且可反復使用。

GJB2973A—2008火炮內(nèi)彈道測試方法規(guī)定，測壓器體積應小于所適用火炮藥室容積的2.5%，不同口徑火炮的藥室容積如表1所示。

表1 火炮藥室容積表

分析表1中數(shù)據(jù)，放入式電子測壓器適用于測量中大口徑火炮的膛壓信號，而小口徑例如直徑為20 mm或37 mm的高射炮，因其2.5%的藥室容積小于電子測壓器的體積，故無法使用電子測壓器測量膛壓信號。

2.2放入式電子測壓器的靜態(tài)標定與動態(tài)校準

電子測壓器靜態(tài)標定時，通過電荷校準儀校準電荷放大器和瞬態(tài)波形記錄儀可得到電路的靜態(tài)靈敏度，將電路靜態(tài)靈敏度與經(jīng)油壓標定機校準得到的傳感器靈敏度相除即得到測壓系統(tǒng)的靜態(tài)測試靈敏度[8]。

測試系統(tǒng)的動態(tài)特性主要由其所含傳感器的動態(tài)特性決定，圖4為壓電傳感器的幅頻特性曲線。

由圖可知壓電傳感器的諧振頻率約為252kHz且曲線在0～25kHz范圍內(nèi)線性特性較好，可準確覆蓋膛壓信號的有效頻帶，即0～5kHz，可完成相對無失真的膛壓測試?；诃h(huán)境因子校準法，采用模擬膛壓發(fā)生器，可實現(xiàn)動態(tài)校準電子測壓器。引爆模擬膛壓發(fā)生器后，膛內(nèi)產(chǎn)生與火炮膛內(nèi)類似的高溫高壓環(huán)境，被校準測壓器和標準傳感器系統(tǒng)同時記錄信號，并對多組數(shù)據(jù)進行最小二乘法擬合，得出被校準測壓器的靈敏度和其在該溫度下的工作方程：

y=kx+b

(2)

式中：k為該環(huán)境下的靈敏度系數(shù)；b為該環(huán)境下的截距；x為某采樣點的比特值；y為該環(huán)境下某采樣點對應的膛壓值。

經(jīng)過靜態(tài)標定與動態(tài)校準后，電子測壓器測得的壓力峰值分布穩(wěn)定，置信度高。

3 測試數(shù)據(jù)分析

在靶場，對某型號炮彈進行多次的保高溫、低溫、常溫射擊以得到相應的膛壓曲線。試驗過程中，將電子測壓器與銅柱測壓器放入同一炮彈的藥筒底部，同時，選用雷達測速儀測量彈丸的炮口速度。

3.1數(shù)據(jù)處理

電子測壓器采集數(shù)據(jù)時，AD轉(zhuǎn)換器將模擬量轉(zhuǎn)換為數(shù)字量輸出并存儲，得到以比特值為縱坐標，采樣點為橫坐標的原始曲線圖，在特定軟件中，利用公式(2)以及求得的電子測壓器靈敏度，可得到膛壓P-t曲線，如圖5所示。

火炮發(fā)射時，炮彈所受推力的公式為

(3)

式中：P(t)膛壓；D為炮彈直徑；φ為虛擬系數(shù)，

(4)

式中：ω為發(fā)射藥重；m為炮彈質(zhì)量；φ0=1.06，是由炮膛結(jié)構(gòu)決定的系數(shù)。

彈丸在膛內(nèi)開始運動時，膛內(nèi)壓力為彈丸啟動壓力，一般約為15～20MPa，r1為對應此壓力點的采樣點數(shù)；而彈丸在出炮口前的壓力一般為20MPa,此壓力點的對應采樣點數(shù)為r2，則彈丸的炮口速度公式為

(5)

式中，Δt為一個常量，與采樣頻率有關(guān)。

利用公式(5)并結(jié)合測得的P-t曲線可求得彈丸運動至炮口時的速度，并與雷達測得的速度進行對比。常溫下，最大膛壓值的對比情況以及彈丸炮口速度的對比情況如表2所示。

表2 某模擬彈常溫測試數(shù)據(jù)

3.2數(shù)據(jù)分析

分析表2數(shù)據(jù)，銅柱測壓器測得最大膛壓值的散布與電子測壓器測得最大膛壓值的散布相比，差別較小，而雷達測得炮口速度的散布與利用公式(5)計算得到炮口速度的散布相比，相差較大，且計算得到的炮口速度普遍大于雷達測得的炮口速度，并且高溫與低溫均存在此現(xiàn)象。通常雷達測得的炮口速度已經(jīng)過校準與修正，故導致兩者初速不一致的原因：電子測壓器測得的膛壓曲線誤差較大；在炮彈發(fā)射過程中，膛內(nèi)壓力場的分布是不均勻的，而電子測壓器是不固定的，所以每次測量所處的位置與狀態(tài)是不確定的，導致初速不準確。在測試之前，電子測壓器已經(jīng)過靜態(tài)標定與動態(tài)校準，不會達到如此大的散布，故原因很可能是電子測壓器沒有固定。

炮彈發(fā)射時，在定容狀態(tài)下，因新的火藥氣體不斷產(chǎn)生，且氣體具有粘結(jié)性，會與膛壁間產(chǎn)生摩擦，所以同一截面上各點的壓力、各點的流速都不相同，不同時間下同一點的壓力也是不相等的。彈丸開始運動后，處于變?nèi)轄顟B(tài)下，火藥燃氣生成速率和由于彈丸運動而形成的彈后空間增加速率二者相互制約、相互作用，形成了膛內(nèi)復雜的、不均勻的壓力場[9-10]。從氣流動量方程可推出膛內(nèi)壓力場的分布，即Piober方程為

(6)

式中：px為彈后空間膛底x處炮膛斷面位置上的壓力；pd為彈底壓力；v為炮彈速度；t為發(fā)射時間；ρ為氣體密度；x為炮膛斷面到膛底的距離；lp為某時刻彈底到膛底的距離。

由以上分析可知，彈后空間的壓力分布由多因素決定，且呈不均勻分布。假設對同一枚炮彈進行多次測量，每次的測量位置、所處環(huán)境是不相同的，對數(shù)據(jù)的精準度可能存在極大的影響，進而造成計算得到的炮口初速不準確。

4 結(jié)束語

筆者主要研究了放入式火炮膛壓測試技術(shù)，即利用放入式電子測壓器測量火炮發(fā)射過程中膛壓的變化曲線并對膛壓曲線進行積分以計算炮口初速。通過軟件分析、計算靶場測試的實例曲線，發(fā)現(xiàn)利用公式(5)計算得到的炮口速度與雷達測得的炮口速度相差較大，原因可能是炮彈發(fā)射時，膛內(nèi)壓力場分布不均勻且電子測壓器不固定所引起。為解決此類問題，可以通過設計支架、利用磁鐵、膠粘來固定電子測壓器，避免由于炮彈發(fā)射時內(nèi)彈道壓力場的不均勻分布對測試結(jié)果造成影響，為火炮系統(tǒng)的研究與發(fā)展提供可靠參數(shù)。

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InternalArtilleryChamberPressureTestingTechnologyResearch

PEI Dongxing1,2,SHEN Jinghua1,ZHANG Yu1,SHEN Dawei1

(1.School of Computer and Control Engineering，NUC，Taiyuan030051，Shanxi，China；

Artillary pipe pressure size and distribution are the important internal ballistic trajectory parameters, and accurate and reliable acquisition of pressure parameters is a difficult problem in the field of dynamic testing. All kinds of chamber pressure measurement methods are briefly introduced with internal electronic piezo gauge test accuracy analyzed primarily. The method of chamber pressure carve integral and numeration was proposed to obtain muzzle velocity and was to be analyzed and compared against the measured muzzle velocity. In view of the inhomogeneity of the distribution of pressure in the chamber, the test method to fix the internal electronic piezo gauge was proposed.

technology of instrument and meter; chamber pressure measurement; internal electronic piezo gauge; internal ballistic trajectory; muzzle velocity

TJ301

： A

：1673-6524(2017)03-0069-05

10.19323/j.issn.1673-6524.2017.03.014

2016-11-21

裴東興(1970—)，男，教授，博士，主要從事動態(tài)測控與智能儀器技術(shù)研究。E-mail:peidongxing@nuc.edu.cn