楊玉軍

(唐山三友氯堿有限責(zé)任公司，河北 唐山 063305)

激光熔覆技術(shù)修復(fù)純鎳板工藝研究

楊玉軍*

(唐山三友氯堿有限責(zé)任公司，河北 唐山 063305)

激光熔覆；換熱器；鎳板；腐蝕；修復(fù)

為了研究激光熔覆修復(fù)純鎳板孔洞的技術(shù)，建立了影響激光熔覆工藝參數(shù)的簡(jiǎn)化物理模型，并測(cè)得了參數(shù)變化與熔覆層尺寸的關(guān)系。結(jié)果表明：激光熔覆層形貌與送粉量相關(guān)，熔覆層寬度和高度與激光束移動(dòng)速度關(guān)系密切；當(dāng)激光功率1.5 kW、光斑直徑4 mm時(shí)，通過調(diào)節(jié)送粉量(0.75～1.75 g/s)和激光束移動(dòng)的速度(1～5 mm/s)，可以實(shí)現(xiàn)激光熔覆技術(shù)修復(fù)腐蝕的純鎳板，滿足工業(yè)應(yīng)用的要求。

成品堿板式換熱器一般長(zhǎng)期工作在90 ℃左右的燒堿工藝條件下，內(nèi)部的換熱板片被腐蝕出直徑為1～3 mm的孔洞而泄漏(見圖1)，從而影響成品燒堿的工藝指標(biāo)。唐山三友氯堿有限責(zé)任公司(以下簡(jiǎn)稱“唐山三友”)成品堿板式換熱器采用進(jìn)口設(shè)備，材質(zhì)為Ni201，厚度僅為0.6 mm。腐蝕后，傳統(tǒng)的修復(fù)方案是更換新的板式換熱器，成本較高。如何修復(fù)換熱器孔洞，延長(zhǎng)設(shè)備使用壽命，是需要解決的重要問題。目前修復(fù)技術(shù)主要有：噴涂、電刷鍍、電焊、激光熔覆等。激光熔覆克服了其他修復(fù)技術(shù)存在的諸多問題，如基體材料表面無(wú)須預(yù)處理，熔覆層與基體材料界面形成冶金結(jié)合等，但也常出現(xiàn)熔覆層表面凹凸不平、裂紋和孔洞等質(zhì)量不穩(wěn)定情況，特別對(duì)于修復(fù)換熱器鎳片，激光熔覆工藝的選擇尤其重要。許多研究工作者將熔覆過程中的各工藝參數(shù)統(tǒng)一于能量(密度)輸入來(lái)描述，但對(duì)能量輸入的定義方法卻不同，沒有統(tǒng)一的影響因素來(lái)判定熔覆效果。研究激光熔覆層特征量參數(shù)，具有一定的應(yīng)用價(jià)值。

圖1 腐蝕的成品堿板式換熱器鎳板

1 激光熔覆影響參數(shù)

1.1 激光熔覆加工影響因素

激光熔覆加工是受多個(gè)參數(shù)影響的復(fù)雜過程，激光功率、激光掃描速度、送粉量、熔池溫度等都會(huì)對(duì)它產(chǎn)生影響，具體為三大類參數(shù)：激光參數(shù)(功率、焦距、光斑尺寸、模式、波長(zhǎng))、金屬粉末物理參數(shù)(金屬粉末成分組成、粒度、吸收率、熱物理性能)和加工過程參數(shù)(送粉量、光束移動(dòng)速度、保護(hù)氣流量等)。它們決定了激光與粉末流相互作用的物理過程，同時(shí)也直接影響熔覆層的組織、性能和熔覆層的幾何尺寸、精度。具體影響見圖2。

圖2 影響熔覆性能的相關(guān)參數(shù)

1.2 影響參數(shù)的物理數(shù)學(xué)模型

為保證熔覆層性能和尺寸精度，必須重點(diǎn)考慮送粉量、熔池溫度、激光掃描速度以及零件形貌。分別根據(jù)能量導(dǎo)入和粉末輸運(yùn)原理，構(gòu)建關(guān)系式如下：

E=P/(D·v)。

E為能量，J；P為激光功率，W;v是激光束移動(dòng)速度，mm/s；D為光斑直徑,mm。

W=D(1-α·v)；

Hb=b·Mp/v。

W為熔覆層寬度，mm；α為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)；Hb為試驗(yàn)熔覆層高度數(shù)值，mm；Mp為送粉量，g/s；b為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)。

根據(jù)物理冶金原理，熔覆材料和基體材料必須加熱到足夠高的溫度才能滿足冶金反應(yīng)所需的條件，最終形成規(guī)則幾何外形的熔覆層。熔覆層寬度是由光斑直徑?jīng)Q定的，也受激光掃描速度的影響。熔覆層高度隨送粉量的增加而增厚，隨激光掃描速度的加快而減薄。試驗(yàn)得到α、b經(jīng)驗(yàn)常數(shù)即可表示其具體量化關(guān)系。

2 鎳板激光熔覆層質(zhì)量分析與控制

激光熔覆也稱激光涂覆或激光包覆，它通過在基材表面添加熔覆材料，并利用高能密度的激光束使之與基材表面薄層一起熔化凝結(jié)在一起。熔覆層質(zhì)量主要指的是熔覆層的尺寸參數(shù)和裂紋缺陷[2]。

如圖3所示建立裝置。試驗(yàn)用激光器為半導(dǎo)體激光器，光斑直徑為4 mm，激光功率0.7～2.1 kW，掃描速度1～5 mm/s。基體材料為Ni201板，選用的粉末材料為純鎳基合金[w(Ni+Co)≥99.8%，w(C)≤0.003%，w(Si)≤0.003%，w(Fe)≤0.004%，w(其他)≤0.5%], 粒徑<75 μm，熔點(diǎn)為1 455 ℃，松密度為1.8～4.8 g/cm3，流動(dòng)性≤30 s/(50 g) 。

2.1 激光熔覆工藝參數(shù)的確定

熔覆層的截面如圖4所示，其中W表示熔覆層的寬度，H表示熔覆層的高度，h表示基材的熔深，該項(xiàng)試驗(yàn)主要研究在不同工藝參數(shù)下W和H的變化規(guī)律。采用的激光工藝參數(shù)為：激光功率P=1 000～1 600 W，掃描速度v=1～5 mm/s，送粉量Mp=0.75～1.75 g/s。

圖5和圖6分別是當(dāng)送粉量為1.33 g/s時(shí)，熔覆層的高度和寬度在不同激光功率下隨掃描速度的變化曲線圖。從中可以看出：當(dāng)送粉量不變時(shí)，在一定激光功率下熔覆層的高度和寬度隨著掃描速度的加快而減??；在一定掃描速度下，熔覆層的高度和寬度隨著激光功率的增大而增大；熔覆層的高度隨激光功率發(fā)生改變的程度相對(duì)較小。

圖3 試驗(yàn)裝置示意圖

Fig.3 Diagram of test device

圖4 單道熔覆層界面示意圖

Fig.4 Diagram of single-pass cladding layer interface

圖6 熔覆層寬度隨掃描速度的變化曲線

2.2 經(jīng)驗(yàn)常數(shù)α、b參數(shù)的獲取

以相同的工藝參數(shù)制備兩個(gè)長(zhǎng)度分別為20 mm和40 mm的薄壁試樣，然后比較它們的實(shí)際寬度和高度與理論高度和寬度的差別。工藝參數(shù)為：P=1.5 kW，v=4.8 mm/s，Mp=0.786 g/s。在該參數(shù)下單道熔覆層的高度約0.8 mm、寬度2.66 mm。則試驗(yàn)得到α=0.07、b=0.005。經(jīng)驗(yàn)常數(shù)b的量綱為mm2/mg。

2.3 激光熔池參數(shù)的獲取

工藝參數(shù)P=1.5 kW、Mp=0.786 g/s時(shí)，變換不同掃描速度得到了激光熔池?zé)彷椛鋱D像，如圖7所示?？梢钥闯觯涸嚰苿?dòng)速度越快，熔池?zé)彷椛鋱D像尺寸越小。圖8為激光熔池溫度場(chǎng)分布圖像，由圖8可見：到0.5 s時(shí)，熔池基本達(dá)到了穩(wěn)定狀態(tài)，熔池平均溫度基本在1 800 K左右，熔池尺寸約1.5×2 mm2。表明在送粉量、激光功率和加工速度不變的情況下，熔池溫度分布比較穩(wěn)定，熔池尺寸也穩(wěn)定在1.5×2 mm2左右。激光熔池溫度場(chǎng)分布圖像也反映了激光模式分布的信息，試驗(yàn)所用的激光并非圓形，而是近似圓形；激光光斑內(nèi)功率分布也不均勻，中心功率密度高。因此，激光熔池溫度分布呈現(xiàn)不均勻狀態(tài)。

根據(jù)熔池形成過程及實(shí)時(shí)熱輻射圖像，調(diào)整激光加工速度和激光功率等參數(shù)，使能量輸入和熱傳導(dǎo)過程平衡，保證激光熔池平均溫度穩(wěn)定和熔池尺寸穩(wěn)定，這樣可有效提高激光加工質(zhì)量。熔池達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)需要一定的時(shí)間，根據(jù)到達(dá)穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)間及加工速度，可計(jì)算出提前加工量。穩(wěn)定狀態(tài)時(shí)，熔池尺寸存在一定的波動(dòng)，但波動(dòng)量不是很大，在選取多道搭接量時(shí)，必須考慮熔池尺寸波動(dòng)量。

2.4Mp及v對(duì)熔覆層形貌影響

選定激光功率P=1.5 kW時(shí)，測(cè)定掃描速度v和送粉量Mp的不同取值范圍對(duì)熔覆層截面尺寸的影響(試驗(yàn)結(jié)果見表1)。試驗(yàn)中沒有其他輔助散熱裝置。試驗(yàn)表明：在P和v變化不大時(shí)，激光熔覆表面宏觀形貌與送粉量關(guān)系密切；在其他條件相同的情況下，隨v的增大，熔覆層寬度有所變化(有變小的趨勢(shì))，而熔覆層厚度增加不明顯。基本符合熔池?zé)彷椛鋱D像尺寸隨v的增大逐漸變小的試驗(yàn)結(jié)果。

(a)1.2 mm/s

(b)2.0 mm/s

(c)3.2 mm/s

(d)4.8 mm/s

試件樣號(hào)v/(mm/s)Mp/(g/s)Hb/mmW/mm1232.00.210.260.311.01.31.71.21.11.04563.20.210.260.310.71.01.40.60.50.57894.80.210.260.310.60.91.20.30.20.3

(a)0.1 s

(b)0.2 s

(c)0.5 s

(d)1.2 s

3 試驗(yàn)結(jié)果與注意事項(xiàng)

在P和v變化不大時(shí)，激光熔覆表面宏觀形貌與送粉量關(guān)系密切;在其他條件相同的情況下，調(diào)節(jié)送粉量和加工件的移動(dòng)速度，可以實(shí)現(xiàn)熔覆層高度可控及表面平整度提高。保持激光熔池的溫度和尺寸的穩(wěn)定，使能量輸入和熱傳導(dǎo)過程平衡，可以有效提高熔覆層質(zhì)量。這些控制參數(shù)往往還受到加工現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境(激光設(shè)備、人員素質(zhì)等)、傳統(tǒng)經(jīng)驗(yàn)和習(xí)慣的影響。

運(yùn)用激光熔覆技術(shù)，表面預(yù)處理非常重要。為確保熔覆層厚度0.5～0.9 mm及其均勻性，在處理前要先用PT(滲透探傷)全面查找泄漏板片細(xì)微的孔洞或裂紋；作好標(biāo)記，然后用丙酮將缺陷部位清洗潔凈后再施工；施工完成后，還要將熔覆后的部位打磨圓滑，尤其是板片的密封部位，要與母材過渡平整，否則密封不嚴(yán)；打磨后的部位仍要進(jìn)行PT檢查，直到合格。

4 應(yīng)用效果

唐山三友成品堿板式換熱器是離子膜法燒堿換熱的主要設(shè)備之一，其換熱效率高，主要換熱板片材質(zhì)為鎳合金，屬貴重有色金屬，使用10年后出現(xiàn)了腐蝕孔洞或點(diǎn)蝕。調(diào)研未發(fā)現(xiàn)常規(guī)可行的修復(fù)工藝。唐山三友采用激光熔覆技術(shù)修復(fù)了薄鎳合金板片，經(jīng)過PT檢驗(yàn)未發(fā)現(xiàn)滲漏。采用該技術(shù)修復(fù)腐蝕的鎳板在氯堿行業(yè)為首次使用，可節(jié)約30萬(wàn)元的維修費(fèi)用。圖9為激光修復(fù)后鎳板。

圖9 激光熔覆修復(fù)后的鎳板

5 結(jié)語(yǔ)

唐山三友其他板換的材料還有哈氏合金、鈦、不銹鋼等，通過對(duì)鎳合金板片的修復(fù)，對(duì)上述材料的板片的修復(fù)也開闊了思路，下一步可以繼續(xù)探索。

[1] 李會(huì)山,楊洗陳,等. 激光再制造過程熔池溫度場(chǎng)的數(shù)值模擬[J].天津工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào), 2003,22(5):9-12.

[2] 黃開金，周金鑫，謝長(zhǎng)生. 裂紋修復(fù)與激光技術(shù)[J]. 金屬熱處理，2002，27(3)：1-4.

[3] Li Huishan, Yang Xichen, Lei Jianbo, et al. A numerical simulation of movement powder flow and development of the carrier-gas powder feeder for laser repairing. Lasers in Material Processing and Manufacturing II[C], Proceedings of SPIE(2005), 2005:557-564.

[4] Dai K, Shaw L. Thermal and mechanical finite element modeling of laser forming from metal and ceramic powders[J].Acta Materialia, 2004, 52(1): 69-80.

[5] 楊洗陳,張海明,劉立峰.激光再制造機(jī)器人光電視覺技術(shù)進(jìn)展[J].中國(guó)激光，2011(6)：1-5.

[編輯：董紅果]

Process for repairing pure nickel plate by laser cladding technology

YANGYujun,QINDelun

(Tangshan Sanyou Chlor-Alkali Co., Ltd., Tangshan 063305, China)

laser cladding; heat exchanger; nickel plate; corrosion; repair

In order to study the technique of repairing holes in pure nickel plates by laser cladding, a simplified physical model for influence parameters in the laser cladding process was established, and the relation between the change of parameters and the size of cladding layer was also measured. The results showed that the morphology of laser cladding was related to the amount of powder, and the width and the height of the cladding layer were closely related to the moving speed of the laser beam. When the laser power was 1.5 kW and the spot diameter was 4 mm, the laser cladding technology could repair corroded pure nickel plate through adjusting the powder feeding rate (0.75-1.75 g/s) and the laser beam moving speed (1-5 mm/s), meeting the requirements of industrial application.

2017-02-10，秦德輪

TQ114.15

A

1008-133X(2017)06-0041-05

*[作者簡(jiǎn)介] 楊玉軍(1978—)，男，工程師，2002年畢業(yè)于天津科技大學(xué)，現(xiàn)于唐山三友氯堿有限責(zé)任公司設(shè)備部從事技術(shù)工作。