劉乃碩,劉 思,俞國燕

(廣東海洋大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院,廣東湛江524088)

水產(chǎn)養(yǎng)殖工程

兩種雙通道圓形養(yǎng)殖池水動(dòng)力特性的數(shù)值模擬與研究

劉乃碩,劉 思,俞國燕

(廣東海洋大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院,廣東湛江524088)

為給養(yǎng)殖池的池型選擇與設(shè)計(jì)提供理論依據(jù),在相同的池體尺寸、進(jìn)水速度和池底出水比例條件下,針對(duì)Cornell和Waterline兩種經(jīng)典雙通道圓形養(yǎng)殖池,對(duì)其速度流場(chǎng)進(jìn)行了計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(CFD)仿真分析。仿真應(yīng)用Ansys 15.0軟件中的Fluent模塊,采用RNG k-ε湍流模型對(duì)兩種池型的內(nèi)部速度流場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬,分析其流場(chǎng)特性并進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果顯示:兩種池型的水流速度向池中心方向在很短距離內(nèi)隨著徑向距離的減少而急速增大,當(dāng)達(dá)到某一徑向距離時(shí),速度達(dá)到最大值,然后速度隨著徑向距離的減小而減小,在池子中心軸線或附近處速度降到最小;在縱向上,與池心相同水平距離處的水體流轉(zhuǎn)速度則隨著高度增加而減小;在池底出水分流比小于10%時(shí),Cornell池池底自清潔能力、池子整體流場(chǎng)均勻性均比Waterline池差。仿真結(jié)果從理論上驗(yàn)證了兩種池型底流比例的經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)值在10%以上。

圓形養(yǎng)殖池;水動(dòng)力特性;數(shù)值模擬;計(jì)算流體動(dòng)力學(xué);RNG k-ε

工廠化循環(huán)水養(yǎng)殖因占地少、用水量低、產(chǎn)量高、對(duì)環(huán)境影響小、養(yǎng)殖環(huán)境可控、可實(shí)現(xiàn)綠色健康養(yǎng)殖等特點(diǎn),成為一種新型的高效養(yǎng)殖模式[1-4]。而在當(dāng)前全封閉或半封閉的商業(yè)化循環(huán)水養(yǎng)殖系統(tǒng)(RAS)中,矩形和圓形養(yǎng)殖池是普遍使用的兩種池形[5-9]。矩形池易于管理、構(gòu)建成本較低,但池水均勻性差,存在低混合區(qū),即所謂的盲點(diǎn)和死區(qū)容積[9]。圓形池因具有快速移除可沉淀顆粒的自凈能力[10]以及較好的整體混合性和均勻性,已成為室內(nèi)高密度養(yǎng)殖系統(tǒng)的首要選擇,在商業(yè)化RAS養(yǎng)殖中的應(yīng)用日漸廣泛,正朝著大尺寸養(yǎng)殖池方向發(fā)展[11-13]。隨著養(yǎng)殖池直徑的增大,單池經(jīng)濟(jì)風(fēng)險(xiǎn)也隨之加大。在大尺寸池子底部距離中心底流出口的遠(yuǎn)距離處,將顆粒從這些外圍底部移除就成為問題[14]。池水回轉(zhuǎn)速度、死水區(qū)和沉淀區(qū)等水動(dòng)力因素的控制成為關(guān)鍵。如何營造合適的水力環(huán)境,在維持魚池自凈與提供適宜魚類生長的環(huán)境之間找到平衡就成為一個(gè)挑戰(zhàn)。高度依賴于反復(fù)試驗(yàn)與經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)的傳統(tǒng)養(yǎng)殖池設(shè)計(jì)手段已無法滿足上述要求。另一方面,隨著計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(CFD)技術(shù)的快速發(fā)展,使得借助于CFD對(duì)養(yǎng)殖池流場(chǎng)等水動(dòng)力特性進(jìn)行分析成為可能。

本研究針對(duì)Cornell[8]和Waterline[10]這兩種典型的雙通道圓形養(yǎng)殖池,在相同池體尺寸、進(jìn)水速度和池底出水比例條件下,對(duì)兩種池形的速度流場(chǎng)進(jìn)行CFD模擬仿真分析,對(duì)比評(píng)估其速度流場(chǎng)、均勻性和混合性等水動(dòng)力特性指標(biāo),以期為圓形養(yǎng)殖池的選型設(shè)計(jì)提供參考。

1 CFD建模

2002年,Rasmussen[15]首次采用CFD對(duì)魚池水力性能進(jìn)行分析并驗(yàn)證其有效性。其后,有學(xué)者對(duì)采用何種CFD模型可以更好地分析養(yǎng)殖池的水動(dòng)力特性進(jìn)行了探索,有應(yīng)用雷諾應(yīng)力模型(RSM)[16]模擬Cornell池和Waterline池的徑向和切向速度分布以及近池底邊界層流態(tài)的;有采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型對(duì)Waterline池進(jìn)行CFD水力特性模擬分析的[15];有采用標(biāo)準(zhǔn) k-ε模型和RNGk-ε模型分別對(duì)Cornell養(yǎng)殖池進(jìn)行速度流場(chǎng)數(shù)值模擬與結(jié)果有效性驗(yàn)證,并確定后者模擬效果優(yōu)于前者[17]。雖然Fluent軟件還提供其它單方程模型,如Spalart-Allmaras模型、大渦模擬(LES)模型,但在養(yǎng)殖池流場(chǎng)分析中,目前僅有RNGk-ε、標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型和RSM三種模型的有效性得到了驗(yàn)證。

然而,由于湍流是一種無規(guī)律的非定常流態(tài),表現(xiàn)出極大的數(shù)學(xué)非線性,加之養(yǎng)殖池的結(jié)構(gòu)形狀和設(shè)定邊界條件存在差異、劃分網(wǎng)格的質(zhì)量和導(dǎo)入Fluent計(jì)算時(shí)所選湍流模型與實(shí)際流態(tài)的貼切度都直接影響著CFD仿真結(jié)果的優(yōu)劣,導(dǎo)致采用何種CFD湍流模型進(jìn)行養(yǎng)殖池水力特性分析更為合適,尚無統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)。

1.1 池型基本尺寸

應(yīng)用前處理軟件Gambit創(chuàng)建養(yǎng)殖池的物理模型。Cornell池物理模型如圖1所示。

圖1 Cornell池養(yǎng)殖池示意圖Fig.1 Geometry of Cornell pond

池體為圓柱體,直徑3.66 m,高0.9 m;池體兩側(cè)為進(jìn)水管道,選用135度彎管和直管兩種,直徑0.042m,由上到下第1、3、4水平切向45度噴射,第2管道為水平反向噴射,第5管道指向下方,第6管道為直管。池底圓臺(tái)狀凹槽直徑為0.3 m、0.1m,高度0.2 m;出水管道直徑0.05 m;池壁側(cè)面的溢流口直徑0.15 m。Waterline池(圖2)池體尺寸與Cornell池相同,無池壁溢流口,但在池底中心有一豎管,豎管直徑0.08m,高0.9m。

1.2 網(wǎng)格劃分與邊界條件設(shè)定

圖2 Waterline池養(yǎng)殖池示意圖Fig.2 Geometry ofWaterline pond

養(yǎng)殖池池體結(jié)構(gòu)不是單一結(jié)構(gòu),池體尺寸相對(duì)進(jìn)、出水管道較大。本研究應(yīng)用Gambit軟件,為方便不同計(jì)算閾之間的數(shù)據(jù)交換,統(tǒng)一采用非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格,劃分總網(wǎng)格數(shù)約55萬。池體和進(jìn)、出水管道均設(shè)置為流體區(qū)域(fluid),池體側(cè)壁和底部邊界為固體壁面(wall),因進(jìn)水管道管壁處于流體區(qū)域交界面,無需設(shè)置,故默認(rèn)為壁面邊界wall。求解器擬用穩(wěn)態(tài)壓力基求解,速度耦合方式為無壓力修正的SIMPLIC,湍流動(dòng)能采用精度更高的二階迎風(fēng)離散格式計(jì)算。應(yīng)用湍流模型RNG k-ε,選用fluent提供的各項(xiàng)默認(rèn)參數(shù)設(shè)置;入口邊界為速度入口(velocity-inlet),進(jìn)水流速為1 m/s,湍流強(qiáng)度5%,水力直徑 0.042 m;出口采用自由出流邊界(outflow),池底出水管道出流比例占總出流的6%,溢流比例為94%;水面無剪切和滑移,壁面應(yīng)用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù);池頂為自由界面。

2 結(jié)果與分析

圓形養(yǎng)殖池池底的自清洗能力和池水的混合性等通過流場(chǎng)體所在各位置的轉(zhuǎn)速和X、Y、Z方向速度分量以及各平面的速度云圖和矢量圖來進(jìn)行分析,具體仿真分析對(duì)象為距離池底0.06、0.21、0.36、0.51和0.66 m深度的水平截面以及截面上過進(jìn)水管后,周向距離為0.38m點(diǎn)的直徑線段。

2.1 Cornell池仿真結(jié)果

圖3為Cornell池不同深度處的速度流場(chǎng)分布趨勢(shì)圖。

圖3 Cornell池在不同深度的水流速度Fig.3 Water velocity at different depth of Cornell pond

橫坐標(biāo)為距離池心的距離,縱坐標(biāo)表示水速大小,5條不同顏色曲線代表距離池底0.06、0. 21、0.36、0.51和0.66 m處水平截面上所選直徑線段上點(diǎn)的速度。池的不同深度水流速度基本趨勢(shì)為:(1)不同高度曲線基本符合“M”形狀,回轉(zhuǎn)速度為池壁附近最大,中心軸線處最低(池底除外)。(2)靠近池壁處速度梯度大,水體速度首先由池壁向池中心方向在很短距離內(nèi)隨著徑向距離的減少而急速增大,當(dāng)達(dá)到某一徑向距離時(shí),速度達(dá)到最大值;然后速度隨著徑向距離的減小而減小,在中心軸線處速度降到最小。(3)回轉(zhuǎn)速度變化曲線基本為0點(diǎn)對(duì)稱。

對(duì)Cornell池,從其水平截面速度矢量圖(圖4)中可清晰觀察到池底直管進(jìn)水噴射流的流動(dòng)路線,因受到旋轉(zhuǎn)水流作用發(fā)生偏斜,這極大增加了池底徑向力。在0.36 m和0.66m深度處的水流相對(duì)較穩(wěn)定,池壁近處的高速水流趨于變小,靠近池中心速度矢量箭頭密度較小,水轉(zhuǎn)速度較為均勻,中心處速度較低。

圖4 Cornell池在不同高度的水平截面速度矢量圖Fig.4 Horizontal section velocity vector at different height of Cornell pond

圖5為0.06、0.21和0.36 m深度處Cornell池水平線段的徑向速度圖譜。

近池壁處的水流流動(dòng)狀況相對(duì)復(fù)雜,水流與池壁的碰撞、旋轉(zhuǎn)水流等因素,促使負(fù)值徑向流速的產(chǎn)生。距離池心1.2 m處的水速穩(wěn)定在0值左右,面向池心的沖刷力偏弱,但底部池心處受出水流漩渦的影響變大。

另外,還觀察到隨著深度的增加,徑向流速逐漸減小。

2.2 Waterline池仿真結(jié)果

圖6、圖7為waterline池(6%底流比例)在不同深度的XY散點(diǎn)速度圖,X軸代表距離中心軸線的距離,Y軸為水流速度。

圖5 Cornell池在不同深度的徑向速度Fig.5 Radial velocity at different depth of Cornell pond

圖6 Waterline池在不同深度的水流速度(直徑線段)Fig.6 Water velocity at different depth of Waterline pond(line of diameter)

圖6為含中心豎管的XY散點(diǎn)速度圖,從圖中可知,池子中心豎管流速遠(yuǎn)大于其他位置的旋轉(zhuǎn)速度,中心兩側(cè)的速度基本對(duì)稱。因選擇了6%的底流比例,絕大部分水流通過池心上方的溢流口排出,溢流口管道直徑稍大于池底出水口直徑,導(dǎo)致管道高流速排水。

圖7為去除豎管后沿半徑方向上的XY散點(diǎn)速度圖譜。

圖7 Waterline池在不同深度水流速度(半徑線段)Fig.7 Water velocity at different depth of Waterline pond(line of radius)

從圖中可知,池壁處速度接近0,并隨著徑向距離的減小,徑向速度在緊挨池壁處(在距離池壁約1/10～1/8半徑內(nèi))達(dá)到一個(gè)較大值,然后再隨著徑向距離的減小,速度也不斷減小,在靠近中心軸線處速度降到最小。

由于粘度的影響,池壁處速度近乎為0,然后經(jīng)由進(jìn)水管道進(jìn)水與池壁的作用,水速大梯度上升到最高速度點(diǎn),產(chǎn)生池內(nèi)水流的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng),因?yàn)槌乇诤统氐椎淖枇ψ饔?水速逐漸降低。底部出水管道產(chǎn)生小的渦流,但因分流比例僅有6%,渦流對(duì)水速的影響較小;中心上部溢流口處因大流量排水導(dǎo)致速度增加,產(chǎn)生大的渦流,對(duì)周邊水域產(chǎn)生一定的影響。

圖8為waterline池在0.06、0.36和0.66m深度的水平截面矢量圖,圖中箭頭密集度代表絕對(duì)速度的大小,箭頭指向?yàn)榱魉俚姆较颉膱D中可以看出不同深度水平截面的水流情況,出水管道噴射出高速水流,帶動(dòng)整體水流旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)。近池壁處箭頭密集表明速度較大,隨后沿半徑指向中心方向速度漸趨穩(wěn)定,在池壁到池心距離的1/ 3區(qū)域水流湍急,而在池心附近的2/3區(qū)域速度相對(duì)穩(wěn)定,從而營造出了2種流速狀態(tài)的水域,可供魚苗選擇性游動(dòng)。

圖8 Waterline池在不同高度的水平截面速度矢量圖Fig.8 Horizontal section velocity vector at different height ofWaterline pond

3條直線中,0.06 m深度處受最低進(jìn)水直管噴射水流的影響,徑向力較大,與池底的摩擦等阻力因素極速減小。除池底外,徑向力隨著高度的增加而減小,與旋轉(zhuǎn)速度變化類似。

2.3 流場(chǎng)特性對(duì)比分析

從5個(gè)不同深度的水體流速(圖3、6、7)發(fā)現(xiàn),Cornell池和Waterline池在不同半徑方向上有著相同的變化趨勢(shì):兩者都是在池壁處速度最大,并沿著半徑指向池中心方向速度逐漸降低,在池子中心或附近處速度最低;水池中同半徑處,隨著高度的增加速度減小。兩種池形,雖然速度變化規(guī)律相似,但因分流比小、結(jié)構(gòu)上溢流口位置和尺寸不同,導(dǎo)致兩者的水流速度在池子中心處存在較大差異。主要不同點(diǎn)在于:

(1)Waterline池的速度圖譜中R=0處速度較為突出。原因在于池的溢流口位于池子中心上方,溢流口直徑0.08 m,為保證94%的溢流,產(chǎn)生了強(qiáng)渦旋和高速水流,致使0.66m深度的中心水流因受到渦旋的吸扯而流速增加。

(2)池底的渦旋不同。Cornell池水流旋轉(zhuǎn)速度圖譜顯示 R=0處池底速度相對(duì)增加。Waterline池因池底出流比例僅為6%,水流流經(jīng)時(shí)與中心豎管發(fā)生碰撞,使得水流向上流向溢流口,這減小了池底原來的渦旋強(qiáng)度,而Cornell池因?yàn)闆]有溢流管道的影響,渦旋強(qiáng)度稍強(qiáng)于Waterline池,在圖譜中能觀察到距離池底0.06 m深度的中心速度有增大趨勢(shì)。

(3)池子上部的水速不同。Waterline池因?yàn)槌仨斨行拇嬖趶?qiáng)渦流,故池子上部水流有趨于集中的趨勢(shì),水速也大于同位置處的Cornell池。

另外,兩種池形在徑向速度分布上存在明顯差異:從矢量圖(圖4、8)觀察發(fā)現(xiàn),Cornell池池底有渦旋作用,對(duì)周邊產(chǎn)生一定的吸引和拉扯力,因而存在有一定的徑向流;而Waterline池沒有明顯的徑向流動(dòng),除池壁處外的水速均相對(duì)均勻。從XY散點(diǎn)圖(圖5、7)得知:對(duì)Waterline池底,在相同半徑位置處,隨著高度的增加(從0.06 m到0.36m),徑向力逐漸降低,而且這種差異梯度隨著與中心處距離的減小而逐漸減小,直至中心處接近一致;對(duì)Cornell池,由于池底渦旋的作用,致使池底的徑向力在中心處有增大的趨勢(shì),而對(duì)0.21、0.36m深度的徑向力影響不明顯; Waterline池底,由于上部溢流分走了池底一部分水流,減小了池底渦旋強(qiáng)度,這是由池子中心上部溢流口的結(jié)構(gòu)所決定的,中心溢流口出水會(huì)產(chǎn)生一定強(qiáng)度的渦旋,從而使得池子中上部比中底部的徑向吸引力大。

3 結(jié)論

在相同池子尺寸、池底出水比例和進(jìn)、排水的情況下,Waterline池由于其中心上部溢流口的強(qiáng)渦流和中心豎管的作用,產(chǎn)生了中心軸線處的懸浮上升流,增加了池子中心處與兩側(cè)的水交換,從而獲得比 Cornell池更優(yōu)良的水質(zhì)均勻性和混合性。

在較低的底流出水比例下,Cornell池池底除中心位置會(huì)產(chǎn)生較強(qiáng)的徑向力外,其它位置相對(duì)弱于Waterline池,池底表現(xiàn)出的自清潔能力弱于Waterline池。因此,為獲得較好的自凈能力與混合性,池子底流出水比例需高于某一數(shù)值,仿真結(jié)果從理論上驗(yàn)證了兩種池形底流比例的經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)值在 10%以上(Cornell池≥20%,Waterline池≥10%)。

本文對(duì)兩種池型的仿真研究仍存在局限性:仿真是在池內(nèi)無魚的情況下,且沒有分析不同分流比和溫度等因素對(duì)速度分布的影響,因此所得出的池內(nèi)速度流場(chǎng)未能完全說明實(shí)際養(yǎng)殖情形,后期將對(duì)有魚類活動(dòng)的養(yǎng)殖池的水力特性進(jìn)行深入研究。

[1] 農(nóng)業(yè)部.《全國漁業(yè)發(fā)展第十三個(gè)五年規(guī)劃(2016-2020年)》發(fā)布實(shí)施[EB/OL].(2017-01-06)[2017-05-04]. http://www.moa.gov.cn/zwllm/zwdt/201701/t20170106_ 5426228.htm.

[2] 張業(yè)韡,吳凡,陳翔,等.基于易控的工業(yè)化循環(huán)水養(yǎng)殖系統(tǒng)[J].漁業(yè)現(xiàn)代化,2017,44(1):21-25.

[3] 王峰,雷霽霖,高淳仁,等.國內(nèi)外工廠化循環(huán)水養(yǎng)殖研究進(jìn)展[J].中國水產(chǎn)科學(xué),2013,20(5):1100-1111.

[4] 劉鷹.海水工業(yè)化循環(huán)水養(yǎng)殖技術(shù)研究進(jìn)展[J].中國農(nóng)業(yè)科技導(dǎo)報(bào),2011,13(5):50-53.

[5] MASALóI,OCA J.Influence of fish swimming on the flow pattern of circular tanks[J].Aquacultural Engineering,2016, 74:84-95.

[6] PABLO A V,ANA L N,AMILCAR E A,et al.Hydrodynamic effects of use of eductors(Jet-Mixing Eductor)forwater inlet on circular tank fish culture [J].Aquacultural Engineering, 2014,59:13-22.

[7] PLEW D R,KLEBERT P,ROSTEN TW,etal.Changes to flow and turbulence caused by different concentrations of fish in a circular tank[J].Journal of Hydranlic Research,2015,53: 364-383.

[8] OCA J,MASALO I.Flow pattern in aquaculture circular tanks: Influence of flow rate,water depth,and water inlet&outlet features[J].Aquacultural Engineering,2013,52:65-72.

[9] SUMMERFELT S T,DAVIDSON J W,WALDROP T B,et al.A partial-reuse system for cold water aquaculture[J]. Aquacultural Engineering,2004,31:157-181.

[10]TIMMSON M B,SUMMERFELT S T,VIINCI J.Review of circular tank technology and management[J].Aquacultural Engineering,1998,18:51-69.

[11]STEVEN T S,FRODE M,ASTRID B H,et al.Survey of large circular and octagonal tanks operated at Norwegian commercialsmolt and post-smolt sites [J].Aquacultural Engineering, 2016,74:105-110.

[12]ANDREW SM,ANDREW P S.A modular mechanical rotary device for the cleaning of commercial-scale circular tanks used in aquaculture[J].Aquaculture,2011,317:16-19.

[13] OCA J,MASALO I.Hydrodynamics in a multivortex aquaculture tank:Effectof bafflesand water inlet characteristics [J].Aquacultural Engineering,2014,58:69-76.

[14]SUMMERFELT ST,DAVIDSON JW.Solids flushing,mixing, and water velocity profiles within large(10 and 150 m3) circular ‘Cornell-type’dual-drain tanks [J].Aquacultural Engineering,2004,32:245-271.

[15]RASMUSSEN M R.Comparison of two different methods for evaluating the hydrodynamic performance of an industrial-scale fish-rearing unit [J].Aquaculture,2004,242:397-416.

[16]JAYEN P V.Solids removal in recirculating aquaculture:the swirl separator and double-drain fish tank[M].Canada:The University of New Brunswick,2009.

[17]俞國燕,魏武,王筱珍,等.雙通道養(yǎng)殖池流態(tài)模擬及驗(yàn)證[J].漁業(yè)現(xiàn)代化,2012,39(6):10-14.

[18]PATZIGER M.Computational fluid dynamics investigation of shallow circular secondary settling tanks:Inlet geometry and performance indicators[J].Chemical engineering research and design,2016,112:122-131.

[19]SONG M Z,MING M S,YUN J R,et al.Applications of computational fluid dynamics to modeling hydrodynamics in tilapia rearing tank of Recirculating Biofloc Technology system[J].Aquacultural Engineering,2016,74:120-130.

Numerical simulation of and research on hydrodynamiccharacteristics of two dual-channel circular aquaculture ponds

LIU Naishuo,Liu Si,YU Guoyan
(College ofMechanical and Power Engineering,Guangdong Ocean University,Zhanjiang 524088,China)

In order to provide theoretical basis for type section and design of aquaculture ponds,computational fluid dynamics(CFD)simulation analysis of velocity flow field is conducted for two classical dual-channel circular aquaculture ponds-Cornell and Waterline under the conditions of the same body size,water flooding velocity and water yielding ratio at the bottom of the ponds.Fluentmodule of Ansys 15.0 software is applied to simulation,RNG k-εturbulencemodel is applied to numerical simulation of velocity flow fields inside the two ponds,and characteristics of the flow fields are analyzed and compared.The results show that thewater velocity in the two ponds increases sharply with reduction of the radial distance in a short distance towards the center, reaches themaximum at certain radial distance,and then decreaseswith reduction of the radial distance before reaching the minimum in the central axis of the ponds or nearby;longitudinally,the water velocity decreases with increase of the heightat the same horizontal distance to the center;when water yielding ratio at the bottom of the ponds is below 10%,both the bottom self-cleaning capacity and the overall flow field uniformity of Cornell are worse than Waterline.The results also verify that the empirical design value ofwater yielding ratio at the bottom of the two ponds is above 10%theoretically.

circular aquaculture pond;hydrodynamic characteristics;numerical simulation;computational fluid dynamics;RNG k-ε

S955.1

A

1007-9580(2017)03-001-06

10.3969/j.issn.1007-9580.2017.03.001

2017-04-05

廣東省與湛江市科技攻關(guān)項(xiàng)目(2014A020208118、2016A02018);廣東省研究生教育創(chuàng)新計(jì)劃項(xiàng)目(2014JGXM-MS25, 2016QTLXXM_52);廣東省海洋裝備及制造工程技術(shù)研究中心資助項(xiàng)目;廣東海洋大學(xué)創(chuàng)新強(qiáng)校工程項(xiàng)目(Q14209)

劉乃碩(1988—),男,碩士研究生,研究方向:設(shè)施漁業(yè)與數(shù)字化設(shè)計(jì)。E-ma i l:t i anguhu008@163.c om

俞國燕(1970—),女,教授,研究方向:智能設(shè)計(jì)與制造、現(xiàn)代漁業(yè)裝備等。E-ma i l:yuguoyan0218@163.c om