王得天 郭賽 邱榮英 夏勇

（1.泛亞汽車(chē)技術(shù)中心有限公司，上海 201201；2.清華大學(xué)，汽車(chē)安全與節(jié)能?chē)?guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084）

減震膠粘接結(jié)構(gòu)烘烤變形機(jī)理的仿真分析

王得天1郭賽2邱榮英1夏勇2

（1.泛亞汽車(chē)技術(shù)中心有限公司，上海 201201；2.清華大學(xué)，汽車(chē)安全與節(jié)能?chē)?guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084）

針對(duì)汽車(chē)車(chē)身中的減震膠粘接結(jié)構(gòu)在烘烤固化后出現(xiàn)凹陷變形的問(wèn)題，在試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上，開(kāi)展了有限元仿真模擬研究。通過(guò)選取合理的仿真材料模型，實(shí)現(xiàn)了汽車(chē)常用減震膠粘劑的固化特性、膨脹特性及粘彈性特性的仿真再現(xiàn)。在此基礎(chǔ)上，建立了粘接結(jié)構(gòu)有限元模型，并通過(guò)簡(jiǎn)單樣件試驗(yàn)及模擬對(duì)模型進(jìn)行了調(diào)試和驗(yàn)證。將模型用于轎車(chē)車(chē)頂結(jié)構(gòu)的模擬分析，成功預(yù)測(cè)了車(chē)頂結(jié)構(gòu)在烘烤固化后的變形行為。

1 前言

汽車(chē)車(chē)身制造中，常在覆蓋件外板和加強(qiáng)板或加強(qiáng)梁的縫隙涂布減震膠，以減小使用中的振動(dòng)和噪聲，延長(zhǎng)使用壽命，提高乘坐舒適性[1]。減震膠涂在內(nèi)板加強(qiáng)板或加強(qiáng)梁上預(yù)留的凹槽內(nèi)，在電泳烘干爐中烘烤固化，形成較高的粘接強(qiáng)度[2]。但粘接覆蓋件在膠粘劑烘烤固化后常發(fā)生變形，目前主要借助割膠、更改涂膠尺寸等經(jīng)驗(yàn)方法避免或減弱這一現(xiàn)象。伴隨整車(chē)的輕量化，外覆蓋件厚度有減薄的趨勢(shì)，多種輕合金并用的新型車(chē)身越來(lái)越多，覆蓋件涂膠區(qū)域的變形風(fēng)險(xiǎn)隨之增大。

針對(duì)減震膠粘接結(jié)構(gòu)的烘烤變形問(wèn)題，近年來(lái)國(guó)外研究人員已開(kāi)始探索建模方法并開(kāi)展模擬分析。Hahn等的有限元仿真表明，在異種材料膠粘接頭烘烤固化升溫過(guò)程中，母材的相對(duì)變形主要由不同材料的熱膨脹系數(shù)決定[3～4]。Lee和Basu等借助三維彈性有限元模擬分析研究了工程塑料粘接試件的烘烤變形[5～6]。Hahn在模擬中引入溫度相關(guān)的粘彈性材料模型來(lái)表征膠粘劑，較好地預(yù)測(cè)了被粘薄板在接頭固化后的變形[4,7]。Vreugd等在材料模型中考慮溫度、固化程度和時(shí)間相關(guān)性，模擬了粘接結(jié)構(gòu)在烘烤固化后的變形[8]。Wu等開(kāi)發(fā)了簡(jiǎn)化有限元模型，預(yù)測(cè)了汽車(chē)罩蓋結(jié)構(gòu)的烘烤變形[9]。

本文針對(duì)某款轎車(chē)烘烤后頂蓋局部出現(xiàn)凹陷的現(xiàn)象進(jìn)行了分析。首先對(duì)減震膠粘接結(jié)構(gòu)各部分材料的力學(xué)特性和膨脹特性進(jìn)行了研究，尤其針對(duì)減震膠粘劑固化過(guò)程中的力學(xué)特性變化規(guī)律和膨脹規(guī)律開(kāi)展了較為全面的測(cè)試分析和量化表征。之后借助ABAQUS軟件的用戶子程序定義功能將材料表征結(jié)果模型化，實(shí)現(xiàn)了減震膠粘接結(jié)構(gòu)烘烤過(guò)程的有限元仿真，通過(guò)一系列仿真分析揭示了烘烤固化引起覆蓋件局部變形的力學(xué)機(jī)制。

2 減震膠固化規(guī)律及模型表征

通過(guò)差示掃描量熱分析（Differential Scanning Calorimetry，DSC）試驗(yàn)對(duì)3種減震膠粘劑的放熱率進(jìn)行監(jiān)測(cè)，獲得了每種膠粘劑固化程度隨固化時(shí)間的變化結(jié)果。固化程度α為指固化放熱量與固化總放熱量的比值，在粘接結(jié)構(gòu)烘烤過(guò)程模擬中是關(guān)鍵狀態(tài)參量。

式中，H為瞬時(shí)放熱量；ΔHT為固化總放熱量。

試驗(yàn)結(jié)果分析表明，3種膠粘劑的固化規(guī)律符合Kamal固化動(dòng)力學(xué)方程[10～11]：

式中，R=8.314×10-3kJ/（mol·K）為普適氣體常數(shù)；A為指前因子；Ea為固化反應(yīng)活化能；m、n分別為反應(yīng)級(jí)數(shù)；T為溫度。

表1給出了擬合得到的3種膠粘劑的固化動(dòng)力學(xué)方程參數(shù)。烘烤過(guò)程模擬中，通過(guò)ABAQUS自定義場(chǎng)變量子程序，依據(jù)當(dāng)前溫度T、時(shí)間步增量dt、更新前固化程度α（t）以及式2得到當(dāng)前固化程度α（t+dt）。

表1 3種減震膠粘劑的固化動(dòng)力學(xué)方程參數(shù)

3 減震膠固化膨脹規(guī)律及簡(jiǎn)化表征

本文研究的減震膠粘劑在固化過(guò)程中會(huì)發(fā)生明顯的體積膨脹，包括膠粘劑內(nèi)部的發(fā)泡膨脹和膠粘劑材料自身的升溫?zé)崦洠l(fā)泡膨脹與固化程度相關(guān)。本文并不區(qū)分固化階段的兩種膨脹，而是統(tǒng)一歸為固化膨脹，并將其與固化程度建立關(guān)聯(lián)，從而簡(jiǎn)化測(cè)試和模擬。圖1以膠粘劑Ⅰ為例給出了膨脹體積-固化程度的試驗(yàn)曲線及其雙線性簡(jiǎn)化模型。在升溫固化階段，除膠層發(fā)生固化膨脹，還有金屬母材發(fā)生升溫膨脹；在固化完成后的冷卻降溫階段，金屬母材和固化后的膠層均發(fā)生冷卻冷縮。定義溫度相關(guān)的熱膨脹系數(shù)βa（T），則體積應(yīng)變?yōu)椋?/p>

金屬母材的熔點(diǎn)遠(yuǎn)高于烘烤溫度，其熱膨脹系數(shù)可設(shè)為定值βm，體積應(yīng)變則為：

假設(shè)膠粘劑的固化膨脹和冷卻收縮均為各向同性，可以通過(guò)ABAQUS的自定義子程序計(jì)算膠粘劑的膨脹情況。引入固化程度狀態(tài)變量，在升溫或保溫階段根據(jù)固化程度增量獲得膠粘劑固化膨脹應(yīng)變?cè)隽浚诮禍仉A段則根據(jù)溫度增量獲得冷卻收縮的應(yīng)變?cè)隽俊?/p>

圖1 減震膠粘劑Ⅰ體積與固化程度的關(guān)系

4 減震膠粘彈性模型及其參數(shù)的固化程度相關(guān)性

應(yīng)力松弛是典型的粘彈性材料力學(xué)特征，減震膠的松弛模量曲線可用單項(xiàng)Prony級(jí)數(shù)加以表述：

式中，E為松弛模量；t為時(shí)間；E∞為穩(wěn)態(tài)模量；E0為瞬時(shí)模量；τ為松弛時(shí)間。

本文采用線性粘彈性模型描述減震膠材料的力學(xué)行為，其本構(gòu)關(guān)系形式為：

式中，σxx為正應(yīng)力；εV為體積應(yīng)變；εxx為正應(yīng)變；σ?xx、ε?V和ε?xx分別相應(yīng)的變化率；v?、λ、λ?、μ和μ?為材料常數(shù)。

材料常數(shù)與松弛參數(shù)E∞、E0和τ存在如下關(guān)系：

式中，p為泊松比。

減震膠的粘彈行為與其固化程度和環(huán)境溫度都相關(guān)。依據(jù)式（2）所示的固化動(dòng)力學(xué)方程設(shè)置溫度-時(shí)間條件，制作不同固化程度的減震膠試樣。溫度低于固化溫度時(shí)，非完全固化膠的松弛特性可以在動(dòng)態(tài)熱機(jī)械分析儀（Dynamic Mechanical Analysis，DMA）上直接試驗(yàn)獲??；固化溫度下，非完全固化膠的松弛特性需通過(guò)時(shí)溫等效原理計(jì)算獲取。表2給出了不同環(huán)境溫度下，不同固化程度的減震膠松弛曲線的Prony級(jí)數(shù)的參數(shù)擬合結(jié)果，分別將3個(gè)松弛參數(shù)表達(dá)為固化程度和溫度的函數(shù)關(guān)系：

表2 減震膠粘劑Ⅰ松弛曲線的參數(shù)擬合結(jié)果

由式（5）～式（9）可知，本構(gòu)模型的5個(gè)參數(shù)也可表示為固化程度和溫度的函數(shù)。

5 烘烤固化模型定義

減震膠在完全固化前為粘流態(tài)，與母材之間的粘接力隨固化程度增大而逐漸增強(qiáng)。固化完成時(shí)，減震膠與母材之間形成的連接界面的強(qiáng)度大于膠層內(nèi)部的結(jié)合強(qiáng)度，因此，本文建模時(shí)將固化后的膠-鋼板界面定義為固接。在固化過(guò)程中，固化膨脹導(dǎo)致膠粘劑體積增大并占據(jù)更多鋼板間隙，與鋼板發(fā)生新的接觸，在模型定義時(shí)，假設(shè)膠與鋼板發(fā)生接觸后就不再分離，但允許相互滑移，設(shè)置摩擦因數(shù)為0.1。

為驗(yàn)證上述接觸定義的合理性，進(jìn)行了單片鋼板上粘附膠條的烘烤固化試驗(yàn)和有限元模擬，結(jié)果如圖2所示，模擬得到的膠條變形狀態(tài)與試驗(yàn)結(jié)果較為一致。

圖2 單片鋼板粘附膠條的烘烤固化試驗(yàn)和仿真結(jié)果

6 烘烤固化模擬的試驗(yàn)驗(yàn)證與模型修正

通過(guò)簡(jiǎn)單粘接結(jié)構(gòu)的烘烤固化試驗(yàn)對(duì)上述仿真模型的合理性進(jìn)行了驗(yàn)證。該試驗(yàn)設(shè)計(jì)的鋼板間隙和涂膠直徑保持與實(shí)車(chē)工藝相近，如圖3所示。通過(guò)調(diào)整鋼板間隙及膠層截面積，設(shè)置了3種構(gòu)型試驗(yàn)，如圖4所示。

圖3 減震膠粘接結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單樣件試驗(yàn)

圖4 簡(jiǎn)單樣件試驗(yàn)的3種構(gòu)型

烘烤固化后測(cè)量結(jié)構(gòu)的烘烤變形，觀察上、下鋼板中點(diǎn)間距的變化，記錄冷卻收縮開(kāi)始前和結(jié)束后的間距，并與模擬結(jié)果進(jìn)行比對(duì)，如圖5所示。

由圖5可知，構(gòu)型1、2高估了固化膨脹引起的上板頂起量，所有構(gòu)型都低估了冷卻收縮的回彈量，因此提出兩種修正措施。

a.減小松弛模量。本研究中的松弛試驗(yàn)所得模量是膠在固化后再次升溫測(cè)得的，而這一過(guò)程中材料的內(nèi)聚力進(jìn)一步增加，使得所測(cè)模量偏高。因此，采用因子η修正瞬時(shí)模量：

圖5 3種構(gòu)型簡(jiǎn)單樣件試驗(yàn)與模擬對(duì)比

通過(guò)調(diào)整η，使得仿真中上述3種構(gòu)型的最大頂起量盡可能靠近試驗(yàn)平均值，對(duì)型號(hào)為Ⅰ的膠，取η=0.5。

b. 增大冷卻時(shí)固化膠的熱膨脹系數(shù)。本研究中，膠的膨脹系數(shù)測(cè)量所采用的筒型容器在已固化的膠冷卻收縮時(shí)，上、下板對(duì)膠在水平方向的收縮形成阻礙，使所測(cè)得的收縮量小于自由狀態(tài)下的收縮量。仿真模型中，冷卻收縮系數(shù)應(yīng)按自由收縮設(shè)定，采用因子ξ修正體積應(yīng)變：

通過(guò)調(diào)整ξ，使得仿真中上述3種構(gòu)型的冷縮曲線盡可能平行于試驗(yàn)曲線，對(duì)型號(hào)為Ⅰ的膠，取ξ=2。

對(duì)上述參數(shù)進(jìn)行修正后，模擬與試驗(yàn)結(jié)果的比對(duì)如圖6所示，固化膨脹引起的上頂量和冷卻收縮的回彈量均較為一致。

圖6 參數(shù)修正后3種構(gòu)型簡(jiǎn)單樣件試驗(yàn)與模擬對(duì)比

為檢驗(yàn)上述修正的合理性，重新設(shè)計(jì)2個(gè)不同于上述構(gòu)型的新構(gòu)型，如圖7所示。構(gòu)型4與構(gòu)型3接近，但鋼板跨度減小，厚度增加；構(gòu)型5與構(gòu)型1接近，膠條的截面尺寸一致，但涂膠方向改變，膠用量增加。

構(gòu)型4、構(gòu)型5參數(shù)修正后的仿真與試驗(yàn)結(jié)果誤差如表3所示。結(jié)果表明，參數(shù)修正后，固化膨脹頂起量和冷卻收縮回彈量均與試驗(yàn)值符合較好，由此推測(cè)，上述修正具有普適性。

圖7 用以驗(yàn)證修正后參數(shù)的2種簡(jiǎn)單樣件構(gòu)型

表3 構(gòu)型4、構(gòu)型5仿真與試驗(yàn)結(jié)果誤差 %

7 實(shí)車(chē)車(chē)頂膠粘結(jié)構(gòu)烘烤變形預(yù)測(cè)

實(shí)際制造中，車(chē)頂?shù)木植堪枷荻喟l(fā)生在涂膠區(qū)域端部附近，且凹陷現(xiàn)象有隨機(jī)性，圖8中的實(shí)線區(qū)域較虛線區(qū)域出現(xiàn)凹陷的頻次更高。

圖8 車(chē)頂結(jié)構(gòu)烘烤變形時(shí)凹陷發(fā)生處

7.1 凹陷的量化

過(guò)車(chē)頂凹陷區(qū)域，以x或y方向?yàn)闄M坐標(biāo)、z方向?yàn)榭v坐標(biāo)（坐標(biāo)系定義見(jiàn)圖9a），繪制車(chē)頂變形前、后的輪廓線路徑x或路徑y(tǒng)，如圖9b所示。在輪廓線上等間距取點(diǎn)，記錄每個(gè)點(diǎn)到其左、右相鄰點(diǎn)連線的距離hi，如圖10所示，hi為負(fù)值表明該處為凹陷區(qū)，hi也能反映該處的曲率及其變化率。

7.2 烘烤固化導(dǎo)致的車(chē)頂凹陷模擬分析

實(shí)車(chē)制造時(shí)，測(cè)量固化前后上、下板間距發(fā)現(xiàn)，固化后板間距減小處易形成凹陷。因此，一種可能的凹陷原因?yàn)椋憾瞬繙p震膠在固化膨脹過(guò)程中約束較小且高溫下模量較小，膠有較強(qiáng)的流動(dòng)性，對(duì)鋼板變形影響較小，而內(nèi)部膠粘劑的固化膨脹引起鋼板的頂起變形；在冷卻收縮過(guò)程中，膠的模量增大，冷卻收縮時(shí)帶動(dòng)鋼板的變形，繼而產(chǎn)生凹陷，膠最終處于受拉狀態(tài)，尤其是端部的膠層。此時(shí)，若在凹陷區(qū)域?qū)⒛z割開(kāi)，凹陷即有明顯改善正是這一原因。同樣地，縮短膠的長(zhǎng)度或減小膠的直徑可改善凹陷現(xiàn)象，也是這一原因。

圖9 車(chē)頂輪廓線的取樣方法

圖10 輪廓線特征的量化方法

因此，仿真模擬從冷卻階段開(kāi)始，模擬起始時(shí)刻的幾何形狀來(lái)自于固化膨脹模擬的最后階段。固化階段最后增量步的材料狀態(tài)、結(jié)構(gòu)形態(tài)等作為冷卻階段的輸入。

一般采用減小的膠直徑、縮短膠的長(zhǎng)度、斷開(kāi)長(zhǎng)膠條或改變膠的位置等經(jīng)驗(yàn)性方法，可以避免凹陷的產(chǎn)生。模擬中，采用原始及改進(jìn)兩種模型，改進(jìn)即斷開(kāi)長(zhǎng)膠條。

實(shí)車(chē)車(chē)頂改進(jìn)前、后的凹陷模擬如圖11所示，結(jié)果取自圖8中箭頭所示位置。模擬結(jié)果表明：原始構(gòu)型烘烤后，在100 mm附近區(qū)域出現(xiàn)曲率的劇烈變化，有明顯的凹陷產(chǎn)生；而改進(jìn)構(gòu)型烘烤后，在150 mm附近區(qū)域出現(xiàn)曲率的變化，凹陷位置發(fā)生相應(yīng)轉(zhuǎn)移，且凹陷量有所減小。

8 結(jié)論

本文通過(guò)測(cè)試所得的減震膠粘劑的固化、膨脹及粘彈性特性，建立了可靠的粘接結(jié)構(gòu)有限元模型，成功模擬了車(chē)頂結(jié)構(gòu)在烘烤后的凹陷變形。模擬分析指出，與溫度相關(guān)的膠模量和膨脹特性是凹陷產(chǎn)生的主要影響因素。烘烤后膠層所處的拉伸狀態(tài)驗(yàn)證了所提出機(jī)理的合理性。分析結(jié)果解釋了工業(yè)界常用的經(jīng)驗(yàn)性方法的可行性，為汽車(chē)減震膠設(shè)計(jì)提供了參考。

圖11 實(shí)車(chē)車(chē)頂改進(jìn)前、后凹陷模擬結(jié)果

1 王家勇，張江華，王濤，等.緩沖減震膠粘劑的研制及應(yīng)用.中國(guó)粘接學(xué)術(shù)研討及產(chǎn)品展示會(huì)，北京，1998.

2 郭華梅.淺析粘接劑在汽車(chē)車(chē)身焊接中的應(yīng)用.第六屆河南省汽車(chē)工程科技學(xué)術(shù)研討會(huì)，鄭州，2009.

3 Hahn O,Meschut G,Koyro M.Thermal conductivity,strength and ageing behaviour of adhesive-bonded joints with filler-modified adhesives.Schweissen+Schneiden，1998（7）：130～133.

4 Hahn O,Jendrny J.Evaluation of simulation models for the estimation of deformation of adhesively bonded steel sheets during curing.Welding in the World，2003，47（7/8）：31～38.

5 Lee C C.A finite element study of bond-line-read-out.Journal of reinforced plastics and composites，1995，14（11）：1226～1249.

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8 Vreugd J D,Jansen K M B,Ernst L J,et al.Modelling of viscoelastic properties of a curing adhesive. Wit Transactions on Engineering Sciences，2007：241～251.

9 Wu X,Hao H,Zhang G,et al.Variation in autobody adhesive curing process.SAE Technical Paper，1999.

10 胡榮祖，高勝利，趙鳳起，等.熱分析動(dòng)力學(xué).北京：科學(xué)出版社，2001.

11 American Society for Testing and Materials.Standard Test Method for Kinetic Parameters by Differential Scanning Calorimetry Using Isothermal Methods，2013.

（責(zé)任編輯 斛 畔）

修改稿收到日期為2017年4月11日。

Simulation Analysis on Mechanism of Curing Deformation in Damping Adhesive Structures

Wang Detian1,Guo Sai2,Qiu Rongying1,Xia Yong2
（1.Pan Asia Technical Automotive Center Co.,Ltd.,Shanghai 201201;2.State Key Laboratory of Automotive Energy and Safety,Tsinghua University,Beijing 100084）

Finite element simulations were conducted,in addition to experimental studies,to investigate the curing depression deformation observed after curing in damping adhesive structures on vehicle body.Curing characteristics,expansion behaviors and viscoelasticity properties of commonly used damping adhesive were modeled by properly selection of constitutive models.Simplified finite element models of damping adhesive structures were then set up,debugged and validated with sample piece test and simulation.Finally,the developed model was applied to the simulation of roof structure,and the deformation after curing was predicted successfully.

Damping adhesive,Curing expansion,Curing deformation,Viscoelasticity,Finite element simulation

減震膠粘劑 固化膨脹 烘烤變形 粘彈性 有限元仿真

U463.83；TG 494.7

A

1000-3703（2017）06-0058-05