關(guān)秋楓，王德詠

（1.中交珠海城際軌道交通投資建設(shè)有限公司，廣州珠海519000；2.中交四航工程研究院有限公司，中交交通基礎(chǔ)工程環(huán)保與安全重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東廣州510230）

某城市地鐵車站深基坑開挖的變形監(jiān)測(cè)及施工仿真

關(guān)秋楓1，王德詠2

（1.中交珠海城際軌道交通投資建設(shè)有限公司，廣州珠海519000；2.中交四航工程研究院有限公司，中交交通基礎(chǔ)工程環(huán)保與安全重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東廣州510230）

以某城市地鐵車站基坑為研究背景，對(duì)基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的變形監(jiān)測(cè)方案進(jìn)行設(shè)計(jì)，并對(duì)基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形的現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，重點(diǎn)分析基坑施工過程中地連墻的深層水平位移隨基坑開挖深度的變化規(guī)律。對(duì)地鐵車站深基坑開挖過程進(jìn)行數(shù)值施工仿真，并與監(jiān)測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析，圍護(hù)結(jié)構(gòu)位移變化趨勢(shì)基本吻合，表明建立的有限元模型合理可信。再利用建立的三維有限元模型，預(yù)測(cè)基坑施工過程中維護(hù)結(jié)構(gòu)的最大變形，以此指導(dǎo)后續(xù)施工，保證基坑開挖工程的安全。結(jié)果表明：連續(xù)墻+內(nèi)支撐的圍護(hù)形式能夠有效地控制深基坑側(cè)向變形，達(dá)到了確保深基坑和臨近建筑物等安全的要求。研究結(jié)果對(duì)于地鐵深基坑的變形監(jiān)測(cè)與仿真分析提供了有意義的參考。

深基坑；開挖；變形監(jiān)測(cè)；數(shù)值模擬

近些年，隨著我國(guó)經(jīng)濟(jì)社會(huì)的發(fā)展和交通的需要，地鐵正以其運(yùn)量大、速度快、污染小的特點(diǎn)得到青睞，地鐵的建設(shè)將是我國(guó)21世紀(jì)城市地下空間開發(fā)的重點(diǎn)。地鐵的興建，產(chǎn)生了大量的地鐵車站基坑工程，其規(guī)模和深度不斷加大，而且大規(guī)模修建的城市地鐵一般分布在地質(zhì)條件相對(duì)較差的沿海沿江經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)地區(qū)，地鐵線路又處于人流量較大的城市核心區(qū)域，周邊既有的高層建筑、城市地下管道、文物古建筑、地下建筑、交通干線等復(fù)雜環(huán)境因素，這給當(dāng)?shù)氐幕庸こ探ㄔO(shè)帶來了許多新的工程技術(shù)問題[1-3]。地鐵深基坑工程因其地質(zhì)因素和環(huán)境因素的特殊性具有開挖深度大、地下水豐富、施工周期長(zhǎng)等特點(diǎn)[4-6]，不同土質(zhì)、地區(qū)特點(diǎn)要求施工方式千差萬別，這就影響了深基坑工程經(jīng)驗(yàn)的通用性，在工程設(shè)計(jì)應(yīng)用研究中要因地制宜地探究該地區(qū)基坑工程開挖變形的特點(diǎn)。

隨著數(shù)值計(jì)算方法和基坑工程監(jiān)測(cè)技術(shù)的迅速發(fā)展，基坑工程的控制原則由強(qiáng)度破壞極限狀態(tài)向變形極限狀態(tài)控制發(fā)展[7]。因此，本文以某城際鐵路地鐵車站基坑工程為研究對(duì)象，在基坑施工過程中，對(duì)基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)、基坑周圍的土體和相鄰的構(gòu)筑物進(jìn)行全面、系統(tǒng)的監(jiān)測(cè)，并采用數(shù)值技術(shù)對(duì)鐵路車站深基坑施工過程進(jìn)行仿真模擬研究，進(jìn)而獲得圍護(hù)結(jié)構(gòu)的變形規(guī)律，提前預(yù)測(cè)開挖過程中基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的最大變形及危險(xiǎn)位置，進(jìn)而指導(dǎo)基坑工程的設(shè)計(jì)和施工開挖過程。

1 工程地質(zhì)及水文地質(zhì)概況

1.1 工程地質(zhì)概況

新建某城際鐵路場(chǎng)區(qū)位于海積平原區(qū)，根據(jù)工程勘察結(jié)果，場(chǎng)地內(nèi)埋藏的地層主要有回填土層、第四系海陸交互相沉積層、殘積層，下伏基巖為燕山期花崗巖。工程場(chǎng)地自上而下的地層為：1）素填土、2）粉砂、3）淤泥、4）粉砂、5）淤泥質(zhì)黏土、6）中粗砂、7）粉質(zhì)黏土、8）中砂、9）粉質(zhì)黏土、10）全風(fēng)化花崗巖、11）強(qiáng)風(fēng)化花崗巖（散體狀）、12）強(qiáng)風(fēng)化花崗巖（碎塊狀）、13）中風(fēng)化花崗巖。

1.2 水文地質(zhì)條件

車站場(chǎng)區(qū)距離海邊30～300 m，地表水極其豐富，擬建車站范圍內(nèi)，根據(jù)地下水的分布特征，可分為第四系松散巖類孔隙水、基巖裂隙水。第四系松散巖類孔隙水主要賦存于場(chǎng)區(qū)淺部人工填土及其下部砂性土地層中，水量豐富，富水性好，砂土層透水性強(qiáng)。砂土層中地下水大部具有承壓性?；鶐r裂隙水位于下覆燕山期侵入巖-花崗巖基巖裂隙水主要靠上層的孔隙水沿基巖裂隙下滲補(bǔ)給，水量貧乏，勘察結(jié)果未揭示。根據(jù)地質(zhì)勘察報(bào)告，車站基坑底部存在砂層強(qiáng)透水層，并且臨近海邊地下水豐富，地下水對(duì)基坑施工有很大的影響。

2 支護(hù)設(shè)計(jì)及監(jiān)測(cè)方案

2.1 基坑圍護(hù)設(shè)計(jì)

車站為地下三層三跨明挖車站，采用島式站臺(tái)。明挖基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)采用1.2 m厚地下連續(xù)墻+內(nèi)支撐的支護(hù)形式，車站主體結(jié)構(gòu)基坑標(biāo)準(zhǔn)段開挖深度26.5 m，端頭基坑開挖深度30.0 m，連續(xù)墻深度44～56 m。共設(shè)6～7道圍囹支撐（端頭井7道，標(biāo)準(zhǔn)段6道，另設(shè)1道換撐）。鋼筋混凝土支撐、應(yīng)力鋼支撐平面布置圖如圖1所示，混凝土支撐截面尺寸分別為800 mm×800 mm，800 mm ×1 000 mm；鋼支撐D=800 mm，t=16 mm。

圖1 基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)圖Fig.1Typical map of foundation pit enclosure structure

2.2 監(jiān)測(cè)項(xiàng)目及方案

根據(jù)本工程的具體情況，依據(jù)有關(guān)規(guī)范的規(guī)定和圍護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)要求，本基坑工程的監(jiān)測(cè)內(nèi)容和項(xiàng)目見圖2所示。

圖2 監(jiān)測(cè)點(diǎn)平面布置圖Fig.2Layout chart of monitoring points

2.3 監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

在基坑開挖的施工過程中，隨著坑內(nèi)土體的挖除，地連墻外側(cè)承受土的壓力使得地連墻在水平方向產(chǎn)生位移。典型的開挖工況見表1所示。

表1 典型開挖工況Table1Typical excavation condition case

在監(jiān)測(cè)方案中，對(duì)地連墻水平位移共計(jì)布置了36個(gè)測(cè)點(diǎn)，由于篇幅緣故，現(xiàn)選取2個(gè)典型斷面測(cè)點(diǎn)的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，2個(gè)測(cè)點(diǎn)分別為，小里程端基坑橫向中部-CX1、標(biāo)準(zhǔn)段1/2里程處-CX9。

表2中統(tǒng)計(jì)了2個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)在基坑開挖不同時(shí)期內(nèi)的最大位移，從表2可以看出，隨著開挖深度的增大，不同監(jiān)測(cè)點(diǎn)的地連墻的水平位移都在逐漸增大。CX1處于端頭井短邊中部處，由于其處在基坑寬度方向，開挖地連墻的影響較小，此處的最大位移最小?；娱L(zhǎng)邊中部的CX9處的最大位移最大，體現(xiàn)了基坑開挖的空間效應(yīng)。由相鄰階段最大位移的變化可知，由于在開挖2、開挖3階段，位移的增加量急劇增大，在開挖4階段有少量增加。這主要是由于在開挖3結(jié)束后，在后期開挖階段，開挖深度已經(jīng)過半，同時(shí)前3層為鋼筋混凝土支撐，具有較強(qiáng)的抗壓性能和穩(wěn)定性，能夠很好地作為內(nèi)力支撐系統(tǒng)，延緩地連墻的變形。

表2 監(jiān)測(cè)點(diǎn)地連墻最大位移Table 2Maximal monitoring displacement of retaining wall

3 有限元模型及驗(yàn)證

3.1 數(shù)值計(jì)算模型

鐵路車站長(zhǎng)為254 m，寬為30.4～38 m，在三維有限元計(jì)算中，在不影響計(jì)算結(jié)果的情況下適當(dāng)減小模型寬度能夠大量減少網(wǎng)格數(shù)量，減少邊界處畸形網(wǎng)格的數(shù)量，對(duì)于加快計(jì)算速度提升收斂性有明顯效果。經(jīng)過試算，本次模型尺寸為650 m×316 m×416 m。在有限元模型中，假定上表面為自由邊界，在下表面采用垂直于表面的位移或固端約束，模型側(cè)面僅約束其水平向位移。

為保證計(jì)算結(jié)果的精度同時(shí)為控制三維模型整體的網(wǎng)格數(shù)量，在劃分網(wǎng)格時(shí)，在基坑內(nèi)部和基坑周邊的網(wǎng)格劃分較細(xì)，網(wǎng)格尺寸控制在1～4 m之間，在基坑邊界處網(wǎng)格尺寸控制在20 m，中間網(wǎng)格大小由程序自動(dòng)漸變劃分。網(wǎng)格劃分示意圖見圖3所示。

圖3 地基計(jì)算模型及網(wǎng)格劃分Fig.3Calculation model of foundation area and mesh scheme

3.2 計(jì)算參數(shù)的選取

土體單元采用修正莫爾-庫倫Modified Mohr-Coulomb模型，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)巖土工程勘察和室內(nèi)試驗(yàn)，基坑土體的力學(xué)參數(shù)見表3。

地連墻采用C40鋼筋混凝土材料，根據(jù)混凝土材料及其配筋率換算地連墻的彈性模量E為34.7 GPa，墻截面等效厚度為1.2 m，泊松比取0.20，重度為25 kN/m3。鋼支撐采用線彈性桿單元模擬，彈性模量取200 GPa，泊松比取0.25。在基坑開挖前已經(jīng)進(jìn)行了基坑降水處理，因此不考慮地下水對(duì)基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形的影響。

圖4 開挖階段典型監(jiān)測(cè)點(diǎn)水平監(jiān)測(cè)位移與數(shù)值結(jié)果對(duì)比Fig.4Comparison of monitoring displacement with numerical results at excavation phase

表3 各主要土層的物理力學(xué)指標(biāo)統(tǒng)計(jì)表Table 3Physico-mechanical parameters of soils

3.3 計(jì)算與監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)比

以深層水平位移為主要指標(biāo)，驗(yàn)證選取典型位置的監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX1和CX9兩個(gè)點(diǎn)，CX9處于地連墻標(biāo)準(zhǔn)段1/2里程處，CX1處于端頭井地連墻橫向1/2里程處。驗(yàn)證工況為已開挖的工況1～工況4四個(gè)階段。

圖4是監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX1、CX9數(shù)值模擬數(shù)據(jù)與監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)在開挖各階段的地連墻水平位移對(duì)比圖。

從圖4可知，在開挖1階段，監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX1、CX9的數(shù)值模擬和監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)都反映出此時(shí)是出于“懸臂式”位移的階段；開挖2階段都處于“拋物線”變形階段，CX9處的實(shí)際開挖變形小于模擬數(shù)值，CX1處的實(shí)際開挖變形與數(shù)值模擬值較一致；開挖3、開挖4階段仍然處于“拋物線”變形階段，兩處監(jiān)測(cè)點(diǎn)的實(shí)際開挖變形小于或接近模擬數(shù)值。數(shù)值模擬結(jié)果和監(jiān)測(cè)結(jié)果所反映的趨勢(shì)是相同的，說明本次建立的模型是科學(xué)合理的。

當(dāng)然，對(duì)比前4個(gè)階段的監(jiān)測(cè)變形值，模擬結(jié)果仍有一定的誤差，這是由于在施工過程中，基坑變形受到施工機(jī)械、施工方式、施工時(shí)間、氣象、水文等綜合因素的影響，在實(shí)際模擬中對(duì)這些因素做了適當(dāng)簡(jiǎn)化，無法完全反映現(xiàn)實(shí)開挖的所有因素。

圖5 典型監(jiān)測(cè)點(diǎn)開挖階段水平位移預(yù)測(cè)Fig.5Prediction of typical horizontal displacement at monitoring excavation stage

4 基坑開挖變形預(yù)測(cè)

利用已經(jīng)驗(yàn)證的基坑開挖三維數(shù)值模型，繼續(xù)模擬基坑在后續(xù)開挖5、開挖6、開挖7的變形情況。主要對(duì)地連墻的水平位移進(jìn)行分析。

圖5是監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX1、CX9對(duì)應(yīng)位置的數(shù)值模擬測(cè)斜曲線，由圖可知兩者的變化規(guī)律基本一致。

分析兩監(jiān)測(cè)點(diǎn)可知，在開挖1階段，地連墻呈現(xiàn)“懸臂式”位移，地連墻的嵌固深度較大，此時(shí)位移完全由地連墻自身剛度決定，最大位移點(diǎn)均位于地連墻頂部，監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX9最大位移為6.14 mm，監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX1最大位移為1.21 mm。

在開挖2、開挖3階段，由于開挖深度較大均產(chǎn)生較大的位移變化，并產(chǎn)生了“拋物線”式的位移形態(tài)，兩次開挖所增加的幅度都較大。地連墻的水平最大位移點(diǎn)也隨著開挖深度的增大而向下移動(dòng)，開挖3水平最大位移點(diǎn)處于開挖13 m附近，開挖3水平最大位移點(diǎn)處于18 m附近，都處于開挖面附近。監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX9處的頂端位移有一定程度的減小，而監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX1處的頂端位移進(jìn)一步加大，這是由于監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX9處于橫向支撐的頂端位置，開挖2、開挖3開挖后產(chǎn)生的土壓力差使得地連墻繞支撐點(diǎn)向基坑外側(cè)轉(zhuǎn)動(dòng)出現(xiàn)了地連墻頂部位移逐漸減小的趨勢(shì)，而監(jiān)測(cè)CX1點(diǎn)一來由于處在無支撐直接作用的地方，二來端頭井開挖處主要是斜撐作用，上述效應(yīng)不明顯因而表現(xiàn)為頂部位移繼續(xù)增大的趨勢(shì)。

在開挖4階段地連墻的水平位移進(jìn)一步加大，但是其最大位移的幅度相對(duì)之前有明顯的減小，CX9只增加了2 mm，相對(duì)增幅為9%，CX1只增加了0.9 mm，相對(duì)增幅為1.4%，此時(shí)共計(jì)開挖17.2 m。

開挖5、開挖6、開挖7階段，監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX9處，地連墻的最大水平位移基本保持不變，監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX1處地連墻的最大水平位移也基本保持不變，即在開挖4結(jié)束后，地連墻的整體水平位移也基本保持不變，地連墻的最大水平位移基本保持不變，最大位移都出現(xiàn)在（H為地連墻高度）附近。第4、5、6道預(yù)應(yīng)力鋼支撐的施加有效地減小了開挖帶來的大變形，地連墻標(biāo)準(zhǔn)段中部位移最大為23 mm，為開挖深度的0.1%。

由上述分析，鋼筋混凝土支撐階段的開挖1、開挖2、開挖3，都產(chǎn)生了較大變形，預(yù)應(yīng)力鋼支撐階段開挖4、開挖5、開挖6、開挖7的變形增大幅度都相對(duì)很小，由此可見預(yù)應(yīng)力鋼支撐能很好地控制地連墻水平位移。

結(jié)合監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)與模擬結(jié)果可以發(fā)現(xiàn)，實(shí)測(cè)值基本都小于計(jì)算值。同時(shí)，對(duì)比分析監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX9較監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX1在各開挖階段的最大位移相差比率分別為5.08倍、4.06倍、3.45倍、3.27倍、3.27倍、3.26倍、3.23倍。由此可見基坑開挖過程中，不同空間處的地連墻水平位移相差較大，地連墻的水平位移具有很強(qiáng)的空間效應(yīng)。數(shù)值模擬和監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)都表明監(jiān)測(cè)點(diǎn)CX9處的水平位移是整個(gè)地連墻水平位移最大處，根據(jù)數(shù)值模擬的規(guī)律可知，開挖4以后，基坑的最大變形值將保持穩(wěn)定，數(shù)值模擬的地連墻最大水平位移為23.80 mm，故預(yù)測(cè)，本次基坑開挖地連墻的最大水平位移值在30 mm以內(nèi)，位置處于基坑開挖深度的倍處，處在基坑報(bào)警值36 mm范圍內(nèi)。以此指導(dǎo)后續(xù)施工，保證基坑開挖工程的安全，這對(duì)提高工程安全性具有重要的意義。

5 結(jié)語

本文結(jié)合某城際鐵路車站深基坑開挖工程建立了三維有限元模型，利用監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)數(shù)值模型進(jìn)行驗(yàn)證；然后利用數(shù)值模擬預(yù)測(cè)了后續(xù)工況下基坑的變形規(guī)律和最大位移，得出以下幾個(gè)結(jié)論：

1）基坑開挖工程中，地連墻的深層水平位移逐漸從未支撐時(shí)的“懸臂式”形態(tài)向“拋物線”形態(tài)變化。隨著基坑開挖和支護(hù)施工，由于混凝土支撐良好的抗壓性能，預(yù)應(yīng)力鋼支撐能抵消部分土、水壓力，有效地延緩了支護(hù)地連墻水平方向的變形。

2）基坑地連墻變形存在明顯的空間效應(yīng)，不同空間處的最終位移存在一定比率關(guān)系。基坑第一步開挖對(duì)基坑和支護(hù)結(jié)構(gòu)的變形影響很大，建議施工時(shí)先開挖塔吊樁基所在的橫向基坑區(qū)域，及時(shí)支護(hù)，減少第一步開挖產(chǎn)生的變形，進(jìn)而減少整體變形。

3）采用有限元數(shù)值分析方法對(duì)基坑開挖的施工過程進(jìn)行了模擬研究，將計(jì)算結(jié)果與監(jiān)測(cè)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比，地連墻變形及基坑周圍地表變形的基本趨勢(shì)大體一致，體現(xiàn)了有限元計(jì)算模型的建立和參數(shù)選取的合理性。

4）通過數(shù)值仿真預(yù)測(cè)出基坑開挖地連墻的最大水平位移值為30 mm，在基坑報(bào)警值（36 mm）范圍內(nèi)，危險(xiǎn)位置處于地連墻高度的倍處，

表明基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是安全合理的，同時(shí)指導(dǎo)了基坑開挖施工過程。

[1]趙錫宏.大型超基坑工程實(shí)踐與理論[M].北京：人民交通出版社，2004.

ZHAO Xi-hong.Practice and theory of super deep foundation pit engineering[M].Beijing：China Communications Press,2004.

[2]柳建國(guó)，程良奎.北京地區(qū)基坑支護(hù)技術(shù)的發(fā)展與工程實(shí)踐[J].巖土力學(xué)，2009，30（4）：1 013-1 017.

LIU Jian-guo,CHENG Liang-kui.Pit support technology development and engineering practice in Beijing[J].Rock and Soil Mechanics,2009,30(4):1 013-1 017.

[3]楊光華.深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的實(shí)用計(jì)算方法及其應(yīng)用[J].巖土力學(xué)，2004，25（12）：1 885-1 896.

YANG Guang-hua.Practical calculation method of retaining structures for deep excavations and its application[J].Rock and Soil Mechanics,2004,25(12):1 885-1 896.

[4]黃傳勝.地鐵深基坑開挖變形預(yù)測(cè)方法及工程應(yīng)用研究[D].長(zhǎng)沙：中南大學(xué)，2011.

HUANG Chuan-sheng.Research on excavation deformation forecasting methods of metro foundation pit and its application[D]. Changsha:Central South University,2011.

[5]莊海洋，吳祥祖，瞿英軍.深軟場(chǎng)地地鐵車站深基坑開挖變形實(shí)測(cè)分析[J].鐵道工程學(xué)報(bào)，2011，28（5）：86-91.

ZHUANG Hai-yang,WU Xiang-zu,QU Ying-jun.Analysis of the construction deformation of the foundation pit excavated for metro station built in soft site[J].Journal of Railway Engineering Society, 2011,28(5):86-91.

[6]劉興旺，周葛源.北京朝陽廣場(chǎng)深基坑支護(hù)技術(shù)[J].探礦工程：巖土鉆掘工程，2006（10）：8-13.

LIU Xing-wang,ZHOU Ge-yuan.Bracing of deep foundation pit applied in Chaoyang square construction project[J].Exploration Engineering:RockandSoilDrillingandTunneling,2006(10):8-13.

[7]劉杰，姚海林，任建喜.地鐵車站基坑圍護(hù)結(jié)構(gòu)變形監(jiān)測(cè)與數(shù)值模擬[J].巖土力學(xué)，2010，31（S2）：456-461.

LIU Jie,YAO Hai-lin,REN Jian-xi.Monitoring and numerical simulation of deformation of retaining structure in metro station foundation pit[J].Rock and Soil Mechanics,2010,31(S2):456-461.

Deformation monitoring and construction simulation of deep foundation pit excavation in an urban metro station construction

GUAN Qiu-feng1,WANG De-yong2
（1.CCCC Zhuhai Intercity Railway Investment&Construction Co.,Ltd.,Zhuhai,Guangdong 519000,China;2.CCCC Fourth Harbor Engineering Institute Co.,Ltd.,Key Laboratory of Environmental Protection&Safety of Communication Foundation Engineering，CCCC，Guangzhou,Guangdong 510230,China）

Based on the deep foundation pit excavation in an urban metro station construction,we designed the deformation monitoring program of foundation pit retaining structure,and analyzed in-situ monitoring data of the retaining structure deformation in the foundation pit,and mainly analyzed the laws of the horizontal deformation of the retaining structure changing with the excavation depth in the construction.We carried out the numerical simulation of excavation process of deep foundation pit in metro station,and compared with monitoring results,the trend of displacement change of retaining structure is basically consistent.It shows that the established finite element model is reasonable and credible.Then,3D finite element model is built to predict the maximum deformation of the retaining structure during the construction of the foundation pit,so as to guide the follow-up construction and ensure the safety of the excavation project.The results show that:the retaining form with steel support and supporting pile has good limit to the lateral deformation of the deep foundation pit,and meet the requirements of safety for deep foundation pit and adjacent buildings.The simulated results provide valuable reference for deformation monitoring and simulation analysis of deep foundation pit of metro.

deep foundation pit;excavation;deformation monitoring;numerical simulation

TU753

A

2095-7874（2017）06-0061-06

10.7640/zggwjs201706014

2016-11-01

2016-12-25

關(guān)秋楓（1973—），男，黑龍江綏化人，高級(jí)工程師，港口及航道工程專業(yè)。E-mail：gqiufeng@cccc4.com