胡帥偉

摘要：為了研究爆破掘進(jìn)施工對(duì)巷道支護(hù)錨桿的影響，本文采用結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)理論，從理論上推導(dǎo)出了錨桿在動(dòng)荷載作用下的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，計(jì)算出錨桿上的軸力與剪切力變化；分析研究了端錨式錨桿在爆破動(dòng)荷載作用下的動(dòng)力響應(yīng)特征。結(jié)果表明：不同錨桿長度時(shí)錨桿受力狀態(tài)不同，錨桿會(huì)產(chǎn)生的軸向變形和彎曲變形，對(duì)于同一長度的錨桿，彎曲變形要大于軸向變形，因此錨桿是以彎曲變形為主導(dǎo)形式?？拷锏赖腻^桿段可能受壓也可能受拉，但錨桿較長時(shí)錨桿整體受拉，且無論軸力還是剪力都比較小，也就是說爆破振動(dòng)擾動(dòng)一般不會(huì)使錨桿產(chǎn)生破壞失效。成果對(duì)掘進(jìn)爆破安全技術(shù)的提高具有一定的指導(dǎo)意義。

Abstract： In order to study the influence of underground blasting seismic waves on the bolt supporting structure， in this paper， the dynamic response characteristics of the end anchored bolt under blasting load are studied by using the structural dynamics theory. Bolt stress state is different when the bolt length is different. The vibration will induce axial deformation and bending deformation in the bolt. For same bolt length， the bending deformation was bigger than axial deformation. Thus， the bending deformation was the leading deformation in the bolt. The bolt segment near the tunnel may be under pressure or tension， but the whole bolt is under tension when the bolt is longer. Whether axial force or shear in bolt is relatively small， which means that blasting vibration generally does not cause bolt damage and failure. The results have some significance to improve safety blasting technology.

關(guān)鍵詞：地下爆破；爆破地震波；錨桿

Key words：underground blasting；blasting seismic wave；bolt

中圖分類號(hào)：TD824 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1006-4311（2017）18-0117-04

0 引言

錨桿支護(hù)是在邊坡、巖土深基坑等地表工程及隧道、采場等地下硐室施工中采用的一種加固支護(hù)方式。巷道中錨桿支護(hù)結(jié)構(gòu)在實(shí)際工程中除了受地壓等靜載外，還常受到爆破、采掘、地震等動(dòng)載作用，而爆破振動(dòng)被認(rèn)為是鉆孔爆破特別是地下工程爆破中各種公害之首，對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的影響甚至是災(zāi)難性的，造成無法挽回的損失。迄今為止，對(duì)于錨桿支護(hù)的研究主要集中在靜載作用下的現(xiàn)場拉拔試驗(yàn)、模型試驗(yàn)和數(shù)值分析，而對(duì)于動(dòng)載作用下錨桿力學(xué)性能的研究比較少見，基本上也只是停留在試驗(yàn)階段。Gisle和Arne[1]根據(jù)現(xiàn)場試驗(yàn)研究得出充分注漿錨桿可以應(yīng)用在作業(yè)面上或接近作業(yè)面處的結(jié)論。Ana Ivanovi[2-4]針對(duì)錨固系統(tǒng)建立了集中參數(shù)模型，探討了外部激發(fā)荷載對(duì)錨固系統(tǒng)的動(dòng)力特性的影響；同時(shí)她還探討了系統(tǒng)固有頻率及其參數(shù)影響。劉國華[5]、石洪超[6]和孫金山[7]等分別采用了不同數(shù)值模擬工具探討了爆破開挖荷載下圍巖的振動(dòng)響應(yīng)和穩(wěn)定性問題。單仁亮[8]，周紀(jì)軍[9]，張哲誠[10]等通過模型試驗(yàn)對(duì)錨桿在動(dòng)力荷載下進(jìn)行了專門的研究?？偨Y(jié)發(fā)現(xiàn)，爆破振動(dòng)對(duì)錨桿支護(hù)結(jié)構(gòu)作用機(jī)理研究相對(duì)較少，大多停留在定性分析和數(shù)值模擬與試驗(yàn)層面上。本文側(cè)重在理論上推導(dǎo)出錨桿在動(dòng)荷載作用下的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，通過它的運(yùn)動(dòng)規(guī)律計(jì)算出錨桿上的軸力與剪切力變化。研究成果對(duì)鉆孔爆破法施工中錨桿支護(hù)結(jié)構(gòu)有重大的指導(dǎo)作用，判斷在爆破的過程中，錨桿是否發(fā)生破壞具有重要參考意義。

1 巷道圍巖中錨桿振動(dòng)的計(jì)算模型

如圖1所示，在爆破施工過程中，前方掌子面爆破施工產(chǎn)生爆破振動(dòng)，將引起后方既有支護(hù)錨桿產(chǎn)生振動(dòng)，錨桿的振動(dòng)是來自于錨桿四周的圍巖振動(dòng)引起的，因此錨桿端部A、B的振動(dòng)則完全由自身端部的圍巖振動(dòng)決定的，而錨桿中部的振動(dòng)則是由兩端的振動(dòng)共同作用引起。錨桿振動(dòng)計(jì)算簡圖如圖2（a）所示。由于錨桿四周的圍巖及端部的錨固對(duì)錨桿有約束作用，將錨桿A、B端的運(yùn)動(dòng)考慮為固定和自由狀態(tài)下的疊加，即將錨桿支護(hù)結(jié)構(gòu)的振動(dòng)分解成如圖2（b）、（c）所示的兩個(gè)結(jié)構(gòu)振動(dòng)的疊加。

2 巷道圍巖中錨桿振動(dòng)規(guī)律解析解

2.1 錨桿的軸向振動(dòng)

將圖2（a）中錨桿的橫向振動(dòng)與軸向振動(dòng)分開討論。錨桿的軸向振動(dòng)計(jì)算簡圖如圖3所示。

G為剪切模量，鋼材取0.792×105MPa。

3 計(jì)算實(shí)例與結(jié)果討論

某巷道掘進(jìn)開挖工程采用微差爆破技術(shù)施工，循環(huán)進(jìn)尺為1.5m，孔徑40mm，周邊孔間距45cm。巷道為圓形，半徑為2.5m。采用乳化炸藥，密度1100kg/m3，爆速3200m/s，炸藥單耗0.75kg/m3。巖體為風(fēng)化的花崗巖，密度2350kg/m3，彈性模量18GPa，泊松比0.25。設(shè)荷載衰減指數(shù)4000。錨桿采用直徑為20mm的HRB400鋼筋。

文獻(xiàn)[12]給出的是巷道圍巖在爆炸瞬間有了最大初位移以后的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，因此上述錨桿也是對(duì)應(yīng)于圍巖有了最大初位移以后的運(yùn)動(dòng)規(guī)律和受力狀態(tài)。在前述爆破振動(dòng)計(jì)算實(shí)例中，若錨桿直徑為20mm，長度分別取1.0m、1.5m、2.0m，將相關(guān)參數(shù)代入式（3），（4），（9）中，則爆破荷載引起的錨桿位移如圖6-13所示。

3.1 錨桿軸向位移在錨桿不同位置上的變化

3.2 錨桿軸力在錨桿不同位置上的變化

3.3 錨桿剪力在錨桿不同位置上的變化

從圖5-7可以看出，在巷道軸向距離相同，靠近巷道圍巖表面的錨桿部分始終是沿著徑向向內(nèi)運(yùn)動(dòng)，而另一端可能是沿著徑向向外運(yùn)動(dòng)也可能向內(nèi)運(yùn)動(dòng)，這與錨桿的長度有關(guān)。錨桿中部的運(yùn)動(dòng)主要是沿著徑向向內(nèi)運(yùn)動(dòng)，這與靠近巷道圍巖表面的錨桿部分的振動(dòng)振幅要大于另一端振動(dòng)的振幅疊加所導(dǎo)致的。從圖5可以看出，對(duì)于不同長度的錨桿，當(dāng)錨桿軸向位移過大時(shí)，錨桿會(huì)被圍巖擠出，從而使錨桿失效。

從圖8-10可以看出，在巷道軸向距離相同，不考慮錨桿之前的受力狀態(tài)，靠近巷道圍巖表面的錨桿部分可能受拉也可能受壓，遠(yuǎn)離圍巖表面的部分始終受拉，這與不同錨桿的長度對(duì)應(yīng)于遠(yuǎn)離圍巖表面的錨固段的速度方向不同，導(dǎo)致錨桿的振動(dòng)產(chǎn)生的應(yīng)變狀態(tài)不同導(dǎo)致，錨桿總體處于受拉狀態(tài)。

從圖11-13可以看出，在巷道軸向距離相同，錨桿的剪切力的大小與徑向距離有關(guān)，對(duì)于同一長度的錨桿，軸向距離越大，剪切力越大，這是由于，軸向距離越大，它的豎向位移也越大，導(dǎo)致它的剪切變形越大，所以剪力會(huì)越大，而巷道表面的錨桿由于沒有位移，則剪切變形為零，因此它的剪切力為零。對(duì)于不同長度的錨桿，端部豎向位移不同，導(dǎo)致錨桿的剪力不同。

相對(duì)于錨桿材料強(qiáng)度（？覫20mm的HRB400鋼筋錨桿承載能力設(shè)計(jì)值為113kN）來講，無論軸力還是剪力都比較小，也就是說爆破振動(dòng)擾動(dòng)一般不會(huì)使錨桿產(chǎn)生破壞失效。

4 結(jié)論

本文通過理論推導(dǎo)，運(yùn)用錨桿的振動(dòng)微分方程，求解出錨桿的振動(dòng)方程隨軸向距離、徑向距離和時(shí)間的變化規(guī)律，然后通過錨桿的振動(dòng)方程求出求解出錨桿的應(yīng)變得出錨桿的受力狀況，主要結(jié)果如下：

①總結(jié)發(fā)現(xiàn)，錨桿會(huì)產(chǎn)生的軸向變形和彎曲變形，對(duì)于同一長度的錨桿，彎曲變形要大于軸向變形，因此錨桿是以彎曲變形為主導(dǎo)形式，此結(jié)論與單仁亮[8]的實(shí)驗(yàn)結(jié)論相一致。②當(dāng)錨桿達(dá)到一定的長度時(shí)，由于振動(dòng)疊加以后錨桿位移過大，導(dǎo)致錨桿會(huì)被圍巖擠出，使錨桿失效。③不同錨桿長度時(shí)錨桿受力狀態(tài)是不同的，靠近巷道的錨桿段可能受壓也可能受拉，但錨桿較長時(shí)則錨桿整體受拉。相對(duì)于錨桿材料強(qiáng)度，無論軸力還是剪力都比較小，也就是說爆破振動(dòng)擾動(dòng)一般不會(huì)使錨桿產(chǎn)生破壞失效。

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