張云亮++閆霞

【摘 要】本文針對某空冷機組受大風、沙塵等外界客觀因素易導致的設備換熱性能減弱、背壓變幅大，導致機組出力受限、煤耗提高甚導致機組跳閘等問題，提出了一種高效復合冷卻技術。高效空蒸復合冷卻系統(tǒng)結合顯熱+潛熱換熱機理，利用“風”冷冷卻和“蒸發(fā)”冷卻相結合方式，與空冷系統(tǒng)并聯(lián)配置，通過優(yōu)化直接空冷與蒸發(fā)式冷卻單元，充分發(fā)揮直接空冷不耗水、蒸發(fā)式冷卻節(jié)水、凝結背壓低等各自優(yōu)點，有效地解決直接空冷和水冷在乏汽凝結中的各自不足，消除機組夏季運行安全可靠性差、背壓高、機組出力受限等問題.通過試驗表明，可以保證高溫大風天氣下機組安全穩(wěn)定運行，提高機組出力，降低煤耗。

【關鍵詞】大型空冷機組 高效復合冷卻系統(tǒng) 經(jīng)濟 安全

【Abstract】This paper for an air cooling unit by wind， dust and other external factors to lead to the equipment for thermal performance of weakening， large variation of back pressure， causes the unit to contribute to the limited， the coal consumption improve even lead to unit tripping problem， put forward a kind of high efficient composite cooling technology， through experiments show that can ensure the safe and stable operation of the high temperature environment wind weather units， increase the power output and reduce Coal energy consumption.

【Keywords】Large Scale air cooling unit；High efficiency compound cooling System；Economics；Safety

1 高效復合冷卻技術原理

高效空蒸復合冷卻系統(tǒng)結合顯熱+潛熱換熱機理，利用“風”冷冷卻和“蒸發(fā)”冷卻相結合方式，與空冷系統(tǒng)并聯(lián)配置，通過優(yōu)化直接空冷與蒸發(fā)式冷卻單元，充分發(fā)揮直接空冷不耗水、蒸發(fā)式冷卻節(jié)水、凝結背壓低等各自優(yōu)點，有效地解決直接空冷和水冷在乏汽凝結中的各自不足，消除機組夏季運行安全可靠性差、背壓高、機組出力受限等問題[1]，見圖1。

為保證項目的可行性，多次組織系統(tǒng)內(nèi)外論證和行業(yè)專家專題論證，根據(jù)行業(yè)專家的評審意見及現(xiàn)場考察意見，委托工程咨詢院對該項目進行了可研設計及可行性研究報告的編制。

最終可研方案為：從原直接空冷凝汽系統(tǒng)兩根主排汽管道分流360t/h蒸汽，采用18臺FQN（Z）-15500型號的蒸發(fā)式凝汽器進行冷凝，設計：夏季（6月～9月）實際運行排汽背壓在原基礎上降低8 kPa ～14 kPa。

2 本項目收益率：

2.1 改造機組節(jié)能效果

（1）機組在環(huán)境溫度大于25℃時段高負荷運行，凝汽器背壓都較高。在機組負荷為653MW，背壓為23.65kPa時，投用尖峰冷卻裝置，低壓缸排汽壓力降低7.557kPa，機組功率增加13.84MW；機組在夏季高溫、609.05MW負荷下運行，背壓為43.858 kPa時，投用尖峰冷卻裝置，低壓缸排汽壓力降低13.883kPa，機組功率增加26.044 MW。

（2）機組在THA工況下，參數(shù)修正后的熱耗率為8124kJ/kWh，凝汽器背壓變化1kPa，影響熱耗率0.38%，影響供電煤耗率約1.2g/kwh。當機組運行背壓為43.858kPa時，投用尖峰冷卻裝置，低壓缸排汽壓力降低13.883kPa，機組供電煤耗降低約16.6g/kwh；當機組運行背壓為23.65kPa時，投用尖峰冷卻裝置，低壓缸排汽壓力降低7.557kPa，機組供電煤耗率降低約9g/kWh。

2.2 計算參數(shù)

尖峰冷卻裝置運行時間按夏季5、6、7、8五個月計算4×30×24×5500/8760=1808h；上網(wǎng)電價按0.309元/kW·h；維護費：按2%比例計算，其中包含減速器、電機、水泵的維護及換熱管除垢等；折舊費：按5%計提折舊。

2.3 收益計算

機組排汽背壓平均降低8.09kPa，根據(jù)汽輪機排汽背壓對功率的修正，增加功率約4.4%，按機組80%的負荷率計算，多增加發(fā)電收益為：660MW×80%×4.4%×1808h×0.309元/kWh =1297.91萬元。

2.4 收益與成本計算表（表1）

3 高效復合冷卻裝置運行效果對比

3.1 高效復合冷卻系統(tǒng)投運前直接空冷運行情況

突發(fā)大風天氣導致機組背壓驟升的情況，每年至少3次及以上，最嚴重的為機組背壓從39KPa最高升至56.8KPa（65KPa汽輪機自動跳閘），機組負荷從618MW最低降至410MW，若運行人員處理不當極有可能引發(fā)跳機事件。

環(huán)境溫度在25℃以上機組帶額定負荷（660MW）時凝水溫度達到65℃，凝水精處理高速混床自動解列，汽水品質(zhì)難以保證，尖峰冷卻裝置未投運前，#1機高混停運時間累計達574小時，汽水品質(zhì)難以保證[3]。

3.2 高效復合冷卻系統(tǒng)投運前后變化

當外部條件相同時，一臺機組增加高效復合冷卻系統(tǒng)，另一臺未增加，即兩臺機組負荷相同且空冷風機運行臺數(shù)及頻率相同，空冷島上半年均進行了高壓水沖洗，換熱翅片管外表面臟污程度相近，具有可比性，見表2。

結果是：環(huán)境溫度20℃、負荷在600MW時一號機較二號機背壓低6.8KPa。

3.3 #1機投運前后背壓變化對比

3.3.1 20℃以下投運尖冷系統(tǒng)

環(huán)境溫度18℃，負荷600MW左右投運尖冷系統(tǒng)可降背壓5KPa，節(jié)標煤5g，見表3。

3.3.2 20℃以上投運尖冷系統(tǒng)

環(huán)境溫度21℃，負荷600MW左右投運尖冷系統(tǒng)可降背壓8KPa，節(jié)標煤8g，見表4。

3.3.3 9月21日試驗

環(huán)境溫度23-24℃，660MW負荷，機組運行背壓為32kPa時，投運尖峰冷卻裝置，機組背壓可下降11kPa，見表5。

3.4 尖峰冷卻裝置投運小時數(shù)

根據(jù)多年氣溫情況：大于20℃小時數(shù)為1943小時，大于27℃小時數(shù)為688小時，大于31℃小時數(shù)為162小時，尖峰冷卻裝置投運時間可達1943小時。

3.5 相比直接空冷運行多發(fā)電量

目前空冷運行情況，環(huán)境溫度大于27℃，機組出力受限，溫度越高受限越大，大于27℃小時數(shù)為688小時，可多發(fā)電量約688×660×10%=45408MWh=4540.8萬kWh。

3.6 對全年平均煤耗及環(huán)保的影響

根據(jù)專家測算，背壓每降1kPa煤耗降1g/kWh，尖峰冷卻裝置投運時間按1943小時計，單機負荷率80%計，加權降低背壓11kPa，節(jié)約標準煤11×1943×660×80%×1/1000000=11284.94噸，年利用小時數(shù)按5500小時，未投尖冷系統(tǒng)煤耗按329g/kWh計，年平均降煤耗3.11g/kWh。

由此可推算，年灰渣減少排放量2076.94 噸，年脫硫石膏減少量494.18 噸，年SO2排放減少量11.96 噸，年粉塵排放減少量3.44 噸，年NOX排放減少量34.38 噸。

3.7 對汽水品質(zhì)的影響

為防止凝水溫度高時樹脂失效，凝水溫度大于65℃時高混將自動解列，汽水品質(zhì)得不到有效保證，今年大于65℃小時數(shù)為574小時。

投運尖冷系統(tǒng)后，夏季滿負荷時最高的凝水溫度為67℃，超過65℃小時數(shù)將不大于20小時。

這樣基本上高混可全天候投運，汽水品質(zhì)較以往將得到大幅度改善，汽輪機葉片等通流部分結垢程度將大大減輕， 大大有利于汽輪機的安全運行與經(jīng)濟運行[4]。

3.8 對機組運行安全性

夏季高溫時段投運尖冷系統(tǒng)后，機組在一個相對較低的背壓下運行，作為直接空冷機組抵御突發(fā)大風天氣的能力增強，減少了機組跳閘的機率，提高了機組的可靠性。

3.9 電耗及水耗情況

（1）電耗：試驗中經(jīng)過統(tǒng)計，16臺風機與兩臺噴淋水泵運行，耗電量為820度/小時左右，廠用電率增加0.14%左右。

（2）水耗：試驗中統(tǒng)計冷凝1 t/h汽輪機排汽，約需噴淋冷卻水0.85-0.95t/h。尖峰冷卻裝置凝水流量在300-340t/h，水池水位一小時內(nèi)降0.22米（水池長69米，寬15米，深1.5米）耗水量約220噸。

試驗及系統(tǒng)完善階段，尖峰冷卻裝置用水為本廠化學中水摻配輔機冷卻水工業(yè)排污水，由于該換熱器管束外為冷卻水，管內(nèi)通蒸汽，所以對水質(zhì)要求較為寬松，要求PH值范圍為6.5-9，氯離子小于500mg/L，硬度小于300mg/L，CaCO3堿度小于300mg/L，濁度小于20NTU。正研究制定切實可行的水處理方案（如先行添加加阻垢劑與殺菌劑防結垢，一旦結垢則及時加入中性除垢劑除垢），積極計劃使用附近煤礦礦井疏矸水，充分利用、消化寧東地區(qū)低品質(zhì)水源，噴淋水池排污水再輸送至灰場或煤場噴灑再利用。

3.10 最終試驗結果

由委托電科院對該系統(tǒng)進行了全面的測試，測試結果說明達到了原設計要求。結論如下：

（1）在夏季高背壓工況下，投運尖峰冷卻裝置，冷卻器冷凝水量達到304t/h，低壓缸排汽壓力降低11.634kPa，機組功率增加16.9MW。在模擬夏季高背壓工況下，直接空冷凝汽器背壓降低值達到設計值要求。

（2）在試驗環(huán)境溫度條件下，尖峰冷卻裝置的冷凝水量最大為304t/h，接近于設計值。冷卻裝置的工作狀態(tài)、換熱性能和最大冷凝水量受環(huán)境濕球溫度影響較大。

（3）在汽機主機和直接空冷系統(tǒng)運行工況相同的條件下，尖峰冷卻裝置運行兩臺噴淋水泵的冷卻水量稍大于四臺噴淋水泵的冷卻水量，但主機功率變化不大。機組在日常運行中，不需采用四臺噴淋水泵運行的方式[5]。

（4）環(huán)境境溫度20-25℃條件下，當機組負荷小于500MW時，投用尖峰冷卻裝置，蒸發(fā)冷卻器冷凝水量較小，低壓缸排汽壓力降低1.554kPa，機組功率增加3.94MW，變化較小，說明在500MW及以下負荷，不需投運尖峰冷卻裝置。

（5）當機組功率大于600MW，環(huán)境溫度小于16℃時，投用尖峰冷卻裝置，蒸發(fā)冷卻器冷凝水量達到182.438t/h，低壓缸排汽壓力降低4.07kPa，機組功率增加6.36MW，投用尖峰冷卻裝置的效果不明顯，也沒有必要投用尖峰冷卻裝置。

（6）機組背壓小于15kPa時，不需投運尖峰冷卻裝置。通過測試數(shù)據(jù)表明：在模擬夏季高背壓工況下，投運尖峰冷卻裝置后，凝汽器背壓實際降低值達到設計值要求。

4 本裝置投運后效益分析

4.1 基本數(shù)據(jù)如下

改造前后加權降低背壓11kPa。

煤耗差：背壓每降低1kPa，供電標煤煤耗減少1g/kWh。

標煤價：580元/噸（含稅）。

廠用電價按：0.31元/kwh計，

上網(wǎng)電價按：0.31元/kwh計，

成本電價按：0.24元/kwh計，

廠用水價：2.5元/噸。

4.2 年收益計算

（1）提高滿發(fā)溫度收益。目前空冷運行情況，環(huán)境溫度大于27℃，機組出力受限，溫度越高受限越大，大于27℃小時數(shù)為688小時，可多發(fā)電量約688×660×10%=45408MWh=4540.8萬kWh。增加收益為；

4540.8×（0.31-0.24）/kwh =317.86萬元/年

（2）單臺機組年煤耗降低。根據(jù)專家測算，背壓每降1kPa煤耗降1g/kWh，尖峰冷卻裝置投運時間按1943小時計，單機負荷率80%計，加權降低背壓11kPa，

節(jié)約標準煤11×1943×660×80%×1/1000000=11284.94噸

（3）年污染物減排收益估算。根據(jù)設計資料，兩臺機組年排灰量37.49×104t，年排渣量6.64×104t，年排灰渣總量44.13×104t，年產(chǎn)脫硫石膏總量10.5×104t

由節(jié)煤量可推算，年灰渣減少排放量2076.94 噸，年脫硫石膏減少量494.18 噸，年SO2排放減少量11.96 噸，年粉塵排放減少量3.44 噸，年NOX排放減少量34.38 噸。

（4）單臺機組年煤耗費用降低：

11284.94t/年×580元/t=654.53萬元/年

（5）年運營費用計算（設備使用期按20年計，不考慮建設期與投運期的財務成本）如表6。

通過以上數(shù)據(jù)表明：在夏季高背壓工況下，投運尖峰冷卻裝置后，背壓實際降低值達到設計值要求，年凈收益613.63萬元，5.39年收回投資成本。

參考文獻：

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[2]王紅娜，祁懷勝，王慶光，李換利.蒸發(fā)式凝汽器在設計中應注意的問題[J].華電技術，2014（06）.

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