黃 赫，李鳳嶺，馬永峰，房師濤

1.北京城建設(shè)計發(fā)展集團(tuán)股份有限公司，北京100037

2.中國石油工程建設(shè)公司華東環(huán)境巖土工程分公司，山東青島266071

3.中電建成都建設(shè)投資有限公司，四川成都610212

巖溶地質(zhì)條件下雙層強(qiáng)夯地基處理效果分析

黃 赫1，李鳳嶺1，馬永峰2，房師濤3

1.北京城建設(shè)計發(fā)展集團(tuán)股份有限公司，北京100037

2.中國石油工程建設(shè)公司華東環(huán)境巖土工程分公司，山東青島266071

3.中電建成都建設(shè)投資有限公司，四川成都610212

目前強(qiáng)夯地基處理中多采用單層強(qiáng)夯法，少有涉及雙層強(qiáng)夯法。巖溶地質(zhì)條件下地基存在溶洞時，單層強(qiáng)夯加固處理后地基承載能力和變形特性可能無法達(dá)到設(shè)計要求，在這種情況下，可考慮采用雙層強(qiáng)夯加固處理地基。以中國石油云南1 000萬t/a煉油工程地基處理實(shí)踐為背景，采用標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)和重型動力觸探方法，分析了底層強(qiáng)夯加固效果；采用多道瞬態(tài)面波、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)、重型動力觸探及靜載試驗(yàn)方法，對頂層強(qiáng)夯加固處理效果進(jìn)行了詳細(xì)分析。結(jié)論如下：場地底層強(qiáng)夯后，除少數(shù)測點(diǎn)和部分深度外，有效加固深度、地基承載力和壓縮模量滿足設(shè)計要求；頂層強(qiáng)夯后，有效加固深度、地基承載力和壓縮模量滿足設(shè)計要求；依托工程地質(zhì)條件下底層和頂層3 000、4 000、5 000、6 000、8 000、10 000、12 000和15 000 kN·m強(qiáng)夯能級有效加固深度分別不小于3.5、6、6、7、8、10、12和14 m。期望上述結(jié)論可為類似地質(zhì)條件下工程設(shè)計與施工提供借鑒。

巖溶地基處理；雙層強(qiáng)夯；能級匹配；加固深度；地基承載力特征值；壓縮模量

強(qiáng)夯法處理是一種十分經(jīng)濟(jì)有效的地基處理方法，在地基處理中得到了廣泛應(yīng)用[1-8]，在石化工程地基處理中也不例外[9-11]。目前強(qiáng)夯地基處理多采用單層法，對于雙層強(qiáng)夯很少有涉及。對于巖溶這種特殊地質(zhì)條件來說，當(dāng)?shù)鼗腥芏创嬖跁r，單層強(qiáng)夯處理后地基承載力和壓縮模量可能無法滿足要求，則需要考慮其他方法的可行性，雙層強(qiáng)夯法可先開挖至軟弱層面，以較高能級進(jìn)行強(qiáng)夯處理后回填，再以較低能級進(jìn)行強(qiáng)夯處理。這種不同能級相互搭配的方式具有較強(qiáng)的靈活性，同時可優(yōu)化施工成本及滿足加固要求，解決了單一高能強(qiáng)夯成本高和單一低能級強(qiáng)夯效果差的問題。

本文依托處于巖溶地質(zhì)條件的中國石油云南1 000萬t/a煉油項(xiàng)目的地基處理實(shí)踐，詳細(xì)闡述了場地雙層強(qiáng)夯方案及施工參數(shù)；基于底層和頂層檢測結(jié)果，詳細(xì)分析了雙層強(qiáng)夯效果，并對不同建筑區(qū)域雙層強(qiáng)夯地基處理效果進(jìn)行了統(tǒng)計分析。

1 場地工程地質(zhì)條件

該項(xiàng)目場區(qū)地層分布自上而下依次為：素填土、耕土、粉質(zhì)黏土、角礫、含礫黏性土、含黏土粗礫砂、含角礫粉質(zhì)黏土、含有機(jī)質(zhì)粉質(zhì)黏土、殘積土、黏性土夾砂（磷礦）、全風(fēng)化泥巖及砂巖、強(qiáng)風(fēng)化泥巖及砂巖、強(qiáng)風(fēng)化白云巖及灰?guī)r、強(qiáng)風(fēng)化炭質(zhì)砂巖、強(qiáng)風(fēng)化石英砂巖、中風(fēng)化泥巖、砂巖、中風(fēng)化白云巖及灰?guī)r、中風(fēng)化炭質(zhì)砂巖及中風(fēng)化石英砂巖。根據(jù)《中國石油云南1 000萬t/a煉油項(xiàng)目巖溶詳細(xì)勘察報告》，該場地巖溶區(qū)的巖溶發(fā)育等級為強(qiáng)，有大規(guī)模隱伏溶洞群，不同形態(tài)、規(guī)模的溶洞在巖溶作用下形成大規(guī)模地下架空結(jié)構(gòu)，破壞巖體完整性，降低巖體強(qiáng)度，增加巖石滲透性，致使下伏溶洞頂板坍塌、巖溶地下水突水、突泥和涌砂，不均勻地基沉降等不良地質(zhì)作用，對工程建設(shè)產(chǎn)生嚴(yán)重危害，因此地基處理是工程建設(shè)成功與否的關(guān)鍵。

2 雙層強(qiáng)夯方案及數(shù)據(jù)分析方法

2.1 場地雙層強(qiáng)夯方案

地基處理過程中，先對不同建筑區(qū)域采用單層強(qiáng)夯、雙層強(qiáng)夯和雙層強(qiáng)夯置換（半置換）三種方法中的一種對地基進(jìn)行加固處理，再針對分項(xiàng)工程地基承載力和壓縮模量要求進(jìn)行樁基處理，本文只討論雙層強(qiáng)夯處理方法和效果。雙層強(qiáng)夯底層和頂層間的界限一般按照較深的軟弱土層的分布深度來確定，一般要稍高于軟弱土層出現(xiàn)深度，需根據(jù)實(shí)際地層分布情況來設(shè)計。

采用雙層強(qiáng)夯處理的建筑區(qū)域有12個（見表1），其中4個區(qū)域（代號分別為004、022、023、032）的底層和頂層均采用了多個強(qiáng)夯能級，因能級匹配情況復(fù)雜，文中不做分析。

2.2 典型場地雙層強(qiáng)夯施工參數(shù)

強(qiáng)夯參數(shù)主要取決于能級，不同能級強(qiáng)夯之間參數(shù)差異主要在于強(qiáng)夯遍數(shù)和每遍的夯能，此外還包括布置形式及最后2擊夯沉量限制等因素。本文主要闡述建筑區(qū)域代號009（底層5 000 kN·m+頂層3 000 kN·m）和021（底層15 000 kN·m+頂層4 000 kN·m）的2個典型場地強(qiáng)夯參數(shù)形式。

2.2.1 底層5 000 kN·m+頂層3 000 kN·m參數(shù)

（1）底層5 000 kN·m能級強(qiáng)夯參數(shù)：第1遍、第2遍點(diǎn)夯單擊夯擊能采用5 000 kN·m，第1遍夯點(diǎn)呈5.0 m×5.0 m正方形布置，第2遍夯點(diǎn)布置在第一遍夯點(diǎn)相鄰四個點(diǎn)的中心處，第1遍夯點(diǎn)和第2遍夯點(diǎn)整體呈梅花形布置，每點(diǎn)夯擊次數(shù)以最后2擊平均夯沉量不大于5 cm同時累計夯擊數(shù)不少于15擊控制。當(dāng)夯坑深度超過1.8 m起錘困難時停止夯擊，回填石料后再次夯擊。夯坑回填用料應(yīng)選用含泥量小于10%的未風(fēng)化碎塊石料，填料級配良好，最大粒徑應(yīng)不宜大于30 cm。第3遍為滿夯施工，其中第3遍滿夯單擊夯擊能采用2 000 kN·m。

（2）頂層3 000 kN·m能級強(qiáng)夯參數(shù)：第1遍、第2遍點(diǎn)夯單擊夯擊能采用3 000 kN·m，第1遍夯點(diǎn)呈4.0 m×4.0 m正方形布置，第2遍夯點(diǎn)布置在第一遍夯點(diǎn)相鄰四個點(diǎn)的中心處，第1遍夯點(diǎn)和第2遍夯點(diǎn)整體呈梅花形布置，每點(diǎn)夯擊次數(shù)以最后2擊平均夯沉量不大于5 cm同時累計夯擊數(shù)不少于12擊控制。當(dāng)夯坑深度超過1.5 m且起錘困難時停止夯擊，回填石料后再次夯擊。夯坑回填用料應(yīng)選用含泥量小于10%的未風(fēng)化碎塊石料，填料級配良好，最大粒徑應(yīng)不宜大于30 cm。第3遍、4遍為滿夯施工，其中第3遍滿夯單擊夯擊能采用1 500 kN·m，第4遍滿夯單擊夯擊能采用1 000 kN·m。滿夯采用夯印搭接1/3布點(diǎn)，夯點(diǎn)擊數(shù)3擊。

2.2.2 底層15 000 kN·m+頂層4 000 kN·m參數(shù)

（1）底層15 000 kN·m能級強(qiáng)夯參數(shù)：第1、2遍采用15 000 kN·m能級，夯點(diǎn)間距為10.0 m，最后2擊平均夯沉量不大于350 mm且擊數(shù)不少于15擊和13擊；第3遍為1、2遍主夯點(diǎn)的原點(diǎn)加固夯，夯擊能采用3 000 kN·m，夯測點(diǎn)置與1、2遍夯點(diǎn)重合，最后2擊平均夯沉量不大于100 mm且擊數(shù)不少于9擊；第4遍采用8 000 kN·m能級，夯測點(diǎn)于第1遍或2遍相鄰兩個夯點(diǎn)中間，最后2擊平均夯沉量不大于200 mm且擊數(shù)不少于12擊；第5遍為2 000 kN·m能級滿夯，每點(diǎn)夯2擊，要求夯印1/3搭接。

表1 不同建筑區(qū)域地基處理方案及加固設(shè)計要求

（2）頂層4 000 kN·m能級強(qiáng)夯參數(shù)：第1、2遍采用4 000 kN·m能級，夯點(diǎn)呈6.0 m×6.0 m正方形布置，每點(diǎn)不小于13和12擊，最后2擊平均夯沉量不大于100 mm，間隔時間應(yīng)根據(jù)孔隙水壓力消散時間確定；第3遍采用1 500 kN·m能級滿夯，夯印搭接1/3，每點(diǎn)不小于3擊。

2.3 數(shù)據(jù)測試與分析方法

底層夯后進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)和重型動力觸探試驗(yàn)，頂層夯后進(jìn)行多道瞬態(tài)面波測試、標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)、重型動力觸探試驗(yàn)和靜載試驗(yàn)。由于測試數(shù)據(jù)較多，本文采用典型測試結(jié)果分析（建筑區(qū)域代號為009和021）+所有測試結(jié)果統(tǒng)計分析的方法，對巖溶地基條件下不同能級強(qiáng)夯加固處理效果進(jìn)行詳細(xì)的分析。

3 典型區(qū)域強(qiáng)夯加固效果分析

3.1 底層5 000 kN·m+頂層3 000 kN·m分析

3.1.1 底層5 000 kN·m強(qiáng)夯效果

底層強(qiáng)夯后，進(jìn)行1個點(diǎn)的標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)，結(jié)果顯示0～5 m范圍內(nèi)均為碎石，無法進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)。另外進(jìn)行了1個點(diǎn)的重型動力觸探試驗(yàn)（夯間土位置），該測點(diǎn)修正后的重型動力觸探擊數(shù)N隨深度分布曲線如圖1所示。從圖1可看出，重型動力觸探擊數(shù)最大值為10～12，標(biāo)準(zhǔn)值及最小值為6～10，擊數(shù)結(jié)果顯示夯后地基土巖土工程特性較好。根據(jù)相關(guān)規(guī)范及手冊經(jīng)驗(yàn)，由重型動力觸探試驗(yàn)結(jié)果可計算出地基承載力特征值，即0～5 m范圍內(nèi)地基承載特征值均為260 kPa。

3.1.2 頂層3 000 kN·m強(qiáng)夯效果

圖1 底層5 000 kN·m修正后的重型動力觸探擊數(shù)N分布曲線

（1）多道瞬態(tài)面波測試。頂層夯后進(jìn)行2個點(diǎn)的多道瞬態(tài)面波（瑞雷波）測試，剪切波速沿深度分布曲線如圖2所示。從圖2可以看出，頂層夯后地基土均勻性較好。根據(jù)規(guī)范及相關(guān)經(jīng)驗(yàn)可知，該區(qū)域夯后地基達(dá)到承載力特征值260 kPa、壓縮模量為18 MPa的設(shè)計要求。

圖2 剪切波速深度分布曲線

（2）標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)。進(jìn)行3個點(diǎn)的標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)，結(jié)果顯示0～3 m范圍內(nèi)大部分深度為碎石。根據(jù)相關(guān)規(guī)范及手冊經(jīng)驗(yàn)，地基承載力特征值和壓縮模量分別達(dá)到260 kPa和18 MPa。

（3）重型動力觸探試驗(yàn)。進(jìn)行3個點(diǎn)的重型動力觸探試驗(yàn)（夯間土位置），夯后修正后的重型動力觸探擊數(shù)N隨深度分布曲線如圖3所示，從圖3可以看出，3個測點(diǎn)的重型動力觸探擊數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值差異不大，強(qiáng)夯后土體橫向均勻性較好。由重型動力觸探試驗(yàn)結(jié)果可計算出地基承載力特征值，即0～3 m范圍內(nèi)地基承載特征值均達(dá)到260 kPa。

圖3 頂層3 000 kN·m修正后重型動力觸探擊數(shù)N標(biāo)準(zhǔn)值分布曲線

（4）靜載試驗(yàn)。2個點(diǎn)的靜載荷試驗(yàn)試驗(yàn)曲線如圖4所示。承載力特征值判定標(biāo)準(zhǔn)：其一，根據(jù)沉降量s達(dá)到載荷板邊長b的0.01倍（s/b=0.01），即10 mm所對應(yīng)的加載量為承載力特征值；其二，取最大加載量的一半為承載力特征值，但不超過標(biāo)準(zhǔn)一判定的承載力特征值。根據(jù)圖4可以看出，靜載試驗(yàn)沉降量較小，表明土體壓縮模量較大。由靜載試驗(yàn)結(jié)果可計算出地基承載力特征值達(dá)到260 kPa，壓縮模量分別為47、73 MPa。

圖4 靜載試驗(yàn)曲線

3.1.3 綜合分析結(jié)果

底層5 000 kN·m能級強(qiáng)夯有效加固深度不小于5 m，且不小于①層耕植土及其以上的回填土層合計深度，滿足設(shè)計要求；頂層3 000 kN·m能級強(qiáng)夯有效加固深度不小于3 m，滿足設(shè)計要求。底層和頂層強(qiáng)夯有效加固深度范圍內(nèi)承載力特征值及壓縮模量也滿足設(shè)計要求。

3.2 底層15 000 kN·m+頂層4 000 kN·m分析

3.2.1 底層15 000 kN·m強(qiáng)夯效果

（1）標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)。底層強(qiáng)夯后完成標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)點(diǎn)8個點(diǎn)，均位于強(qiáng)夯夯間土位置。典型修正后的標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)曲線如圖5所示，不過只顯示了2個測點(diǎn)的標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)結(jié)果。結(jié)合其他6個測點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)結(jié)果可知，大部分測點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)結(jié)果差異較小，這表明夯后土體均勻性較好。計算出的地基承載力特征值及壓縮模量見圖6，從圖6可以看出，夯后不同深度的地基承載力特征值均大于160 kPa，土體壓縮模量均大于10 MPa。

圖5 底層15 000 kN·m典型標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)曲線

圖6 底層15 000 kN·m后承載力特征值和壓縮模量

（2）重型動力觸探試驗(yàn)。除標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)外，進(jìn)行了9個點(diǎn)的重型動力觸探試驗(yàn)（夯間土位置），修正后的重型動力觸探擊數(shù)N隨深度分布曲線如圖7所示，結(jié)合其他7個未被圖7標(biāo)識的測點(diǎn)的重型動力觸探試驗(yàn)結(jié)果，可知不同測點(diǎn)之間試驗(yàn)結(jié)果有一定的差異，表明夯后土體橫向上均勻性較差。由重型動力觸探試驗(yàn)結(jié)果可計算出地基承載力特征值，即0～5 m范圍，其承載特征值均不小于260 kPa。

圖7 底層15 000 kN·m修正后的重型動力觸探擊數(shù)N分布曲線

3.2.2 頂層4 000 kN·m強(qiáng)夯效果

（1）多道瞬態(tài)面波測試。頂層夯后進(jìn)行了10個點(diǎn)的多道瞬態(tài)面波測試，典型剪切波速深度分布曲線見圖8。由圖8并結(jié)合其他7個測點(diǎn)結(jié)果可以看出，頂層夯后地基均勻性較好?；诙嗟浪矐B(tài)面波測試結(jié)果，該區(qū)域夯后地基達(dá)到承載力特征值160 kPa、壓縮模量10 MPa的設(shè)計要求。

圖8 剪切波速深度分布曲線

（2）標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)。頂層夯后進(jìn)行了8個點(diǎn)的標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)，均為夯間土位置，典型標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)曲線如圖9所示。地基承載力特征值和壓縮模量的深度分布情況如圖10所示。從圖9并結(jié)合其他6個測點(diǎn)結(jié)果可以看出，不同測點(diǎn)夯后標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)結(jié)果差異不大，且夯后地基承載力特征值大于160 kPa、壓縮模量大于10 MPa。

圖9 頂層4 000 kN·m典型標(biāo)準(zhǔn)貫入試驗(yàn)曲線

（3）重型動力觸探試驗(yàn)。頂層夯后進(jìn)行了10個點(diǎn)的重型動力觸探試驗(yàn)（夯間土位置），夯后修正后的重型動力觸探擊數(shù)N隨深度分布曲線如圖11所示，從圖11并結(jié)合其他8個測點(diǎn)的結(jié)果，可以看出頂層夯后各測點(diǎn)重型動力觸探試驗(yàn)結(jié)果差異不大，表明土體橫向均勻性較好，由重型動力觸探試驗(yàn)結(jié)果可計算出地基承載力特征值，即0～6 m范圍內(nèi)地基承載特征值范圍為210～230 kPa。

（4）靜載試驗(yàn)。5個點(diǎn)的靜載荷試驗(yàn)試驗(yàn)曲線如圖12所示。根據(jù)承載力特征值判定標(biāo)準(zhǔn)可以得出，地基承載力特征值為160 kPa，變形模量分別為21、19、21、23、41 MPa。

圖10 頂層4 000 kN·m夯后承載力特征值和壓縮模量

圖11 頂層4 000 kN·m修正后重型動力觸探數(shù)N標(biāo)準(zhǔn)值分布曲線

圖12 靜載試驗(yàn)曲線

3.2.3 綜合分析結(jié)果

底層15 000 kN·m能級強(qiáng)夯有效加固深度不小于14 m，且不小于①層耕植土及其以上的回填土層合計深度，滿足設(shè)計要求；頂層3 000 kN·m能級強(qiáng)夯有效加固深度不小于6 m，滿足設(shè)計要求。底層和頂層強(qiáng)夯有效加固深度范圍內(nèi)承載力特征值及壓縮模量也滿足設(shè)計要求。

4 雙層強(qiáng)夯統(tǒng)計分析

如表1中所示，采用雙層強(qiáng)夯法進(jìn)行地基處理的建筑區(qū)域有8個，對夯后檢測結(jié)果進(jìn)行了綜合與統(tǒng)計分析，得出以下結(jié)果：

（1）除少數(shù)測點(diǎn)和部分深度地基承載力和壓縮模量達(dá)不到設(shè)計要求外，底層強(qiáng)夯后有效加固深度、地基承載力及壓縮模量滿足設(shè)計要求。

（2）頂層強(qiáng)夯后有效加固深度、地基承載力及壓縮模量均能滿足設(shè)計要求。

（3）不同的建筑區(qū)域地層分布情況有差異，部分建筑區(qū)域夯前土體工程特性較差，雖然以較高能級處理，改善后的承載性和壓縮模量卻可能不如以較低能級處理的建筑區(qū)域。

（4）不同的建筑區(qū)域地層分布情況差異性導(dǎo)致無法準(zhǔn)確地比較與判斷出底層和頂層不同強(qiáng)夯能級有效加固深度，但可初步推斷3 000、4 000、5 000、6 000、8 000、10 000、12 000和15 000 kN·m強(qiáng)夯能級有效加固深度分別不小于3.5、6、6、7、8、10、12和14 m。

5 結(jié)論

本文以巖溶地質(zhì)條件下中國石油1 000萬t/a煉油工程為背景，對雙層強(qiáng)夯加固處理巖溶地基的可行性與效果進(jìn)行了詳細(xì)分析與研究，初步結(jié)論與建議如下：

（1）由于該大型石化工程項(xiàng)目的特點(diǎn)和場地建筑的多樣性，加上復(fù)雜的巖溶地基條件，靠傳統(tǒng)的單層強(qiáng)夯法無法滿足工程建設(shè)要求，需綜合采用少有涉及的雙層強(qiáng)夯法或雙層強(qiáng)夯置換等新方法。

（2）場地經(jīng)過雙層強(qiáng)夯處理后，底層除少數(shù)測點(diǎn)和部分深度外，土體工程特性都得到了改善，有效加固深度范圍內(nèi)的地基承載力和壓縮模量達(dá)到設(shè)計要求；而相對于底層強(qiáng)夯，頂層強(qiáng)夯后加固深度范圍內(nèi)地基承載力和壓縮模量達(dá)到設(shè)計要求。因此，雙層強(qiáng)夯對巖溶條件下地基處理是可行有效的。

（3）基于強(qiáng)夯加固處理后大量實(shí)測數(shù)據(jù)，提出依托工程地質(zhì)條件下底層和頂層 3 000、4 000、5 000、6 000、8 000、10 000、12 000和15 000 kN·m強(qiáng)夯能級有效加固深度分別不小于3.5、6、6、7、8、10、12和14 m。

（4）實(shí)際上要精確地判定強(qiáng)夯加固效果，需要進(jìn)行強(qiáng)夯前后的地基土承載力和土體特性的對比檢測與分析。針對此欠缺，希望在將來的工作中能夠開展更深入的研究。

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Foundation treatment effect analysis oftwo-layer dynamic compaction in karst geologicalcondition

HUANG He1，LIFengling1，MAYongfeng2，F(xiàn)ANG Shitao3

1.Beijing Urban Construction Design&Development Group Co.，Ltd，Beijing 100037，China
2.Eastern China EnvironmentalGeotechnology Branch，China Petroleum Engineering&Construction Corporation，Qingdao 266071，China
3.Chengdu Construction Investment Co.，Ltd.，Power Construction Corporation of China，Chengdu 610212，China

Currently，foundation compaction treatment mainly uses the single-layer dynamic compaction method，the two-layer dynamic compaction method is rarely involved.When karst cave exists in the foundation under karst geological condition，the foundation bearing capacity and deformation properties cannot satisfy the design requirements.Under this condition，two-layer dynamic compaction method should be considered.Based on karst foundation treatment of Petro China 10 million t/a oil processing project in Yunan Province，with the standard penetration test and heavy dynamic penetration test，the compaction effect of bottom-layer compaction was analyzed.With the multi-channel transient surface wave test，standard penetration test，heavy dynamic penetration test and static load test，the compaction effect of top-layer compaction was analyzed in detail.Some conclusions have been drawn.Firstly，the reinforcement depth，bearing capacity and compression modulus after bottom-layer dynamic compaction have reached the design standard at most places.Secondly，the reinforcement depth，bearing capacity and compression modulus of the site after top-layer dynamic compaction have reached the design standard.Thirdly，the effective reinforcement depths under the energy-levels of 3 000 kN·m，4 000 kN·m，5 000 kN·m，6 000 kN·m，8 000 kN·m，10 000 kN·m，12 000 kN·m and 15 000 kN·m are larger than 3.5 m，6 m，6 m，7 m，8 m，10 m，12 m and 14 m respectively.The experience and results in this paper could be referred in design and construction under similar geotechnicalcondition.

karst foundation treatment；two-layer dynamic compaction；energy-level match；reinforcement depth；characteristic value of foundation bearing capacity；compression modulus

10.3969/j.issn.1001-2206.2017.01.002

黃 赫（1984-），男，河南駐馬店人，工程師，2009年畢業(yè)于同濟(jì)大學(xué)隧道及地下建筑工程專業(yè)，碩士，主要從事地鐵設(shè)計工作。Email：179783522@qq.com

2016-07-25；

2016-10-16

中國石油工程建設(shè)公司科學(xué)研究與技術(shù)開發(fā)項(xiàng)目 （CPECC 2011KJ22）