馮彩萍 王明旺

(河南心連心化肥有限公司河南新鄉(xiāng)453731)

精醇殘液中COD高的原因及改進措施

馮彩萍 王明旺

(河南心連心化肥有限公司河南新鄉(xiāng)453731)

隨著煤化工市場的發(fā)展，甲醇工業(yè)發(fā)展速度較快，河南心連心化肥有限公司(以下簡稱心連心公司)由年產30 kt精醇發(fā)展成年產60 kt精醇，然后擴產至年產100 kt精醇，在挖掘設備潛力后目前年產量達380 kt。在生產精醇的過程中，勢必會產生大量的殘液排放，心連心公司殘液年排放量達60 kt。在對粗醇進行萃取精餾后，輕組分由預精餾塔塔頂排出，而作為重組分的殘液由常壓塔塔底排出，然后送至污水終端進行處理。在精醇崗位未對殘液處理到位的情況下，勢必會增加污水終端的負荷。精醇殘液中COD高的原因主要是系統假“堿洗”、常壓塔長期未側線采出以及常壓塔再沸器泄漏。

1 系統假“堿洗”

2016年6月中修時，低壓甲醇和中壓甲醇更換催化劑后，精醇經精餾后，精醇產品呈微堿性。為了避免精醇產品呈酸性，決定增加精醇系統的加堿量(加堿泵型號為JI- 32/1.25)，將精醇系統的加堿量由2圈加至4圈。精醇預精餾塔后pH由原來的6升至8，經1 d后，精醇殘液的顏色由無色變?yōu)榧t色，然后是黑色。其主要原因是加堿量增加后，將預精餾塔、加壓塔、常壓塔塔壁及塔盤上附著的蠟質、雜質、烷烴化合物、催化劑粉等清洗下來，使精醇殘液中COD由1 000 mg/L飆升至7 000～9 000 mg/L，精醇殘液中COD最高達10 000 mg/L。精醇系統加堿量增加后工藝參數對比見表1。

表1 精醇系統加堿量增加后工藝參數對比

針對精醇產品質量不合格的情況，在調整加堿量時，應注意根據具體的生產情況對加堿量進行調節(jié)，要做到統籌兼顧，不要急于調整精醇的產品質量，此時調整過程中預精餾塔后pH不要超過8.5。

2 常壓塔長期未側線采出

自2011年以來精醇系統沒有進行過堿洗，精醇系統中的蠟質、催化劑粉、烷烴化合物等雜質聚積在常壓塔底部6層、8層、10層的塔壁及塔盤上，如長期不進行采出，在塔底壓力、塔底溫度發(fā)生波動的情況下，會導致附著的油污、烷烴化合物等雜質順著殘液排出，進而影響殘液中COD。

常壓塔泄漏、常壓塔側線采出>120 kg/h時工藝參數見表2。

表2 常壓塔泄漏、常壓塔側線采出>120 kg/h時工藝參數

常壓塔再沸器正常、常壓塔側線采出<120 kg/h時工藝參數見表3。

表3 常壓塔再沸器正常、常壓塔側線采出<120 kg/h時工藝參數

由表2和表3可見：對于常壓塔長期未側線采出的，當常壓塔側線采出>120 kg/h時，對塔底溫度影響較大，6層塔盤溫度可達100 ℃以上，同時8層塔盤溫度可達95 ℃以上；而在常壓塔側線采出<120 kg/h時，6層塔盤溫度、8層塔盤溫度才能達到正常生產時的溫度。

3 常壓塔再沸器泄漏

常壓塔再沸器熱量來源于加壓塔蒸餾出來的精醇進行冷卻的熱量，即加壓塔蒸餾出來的精醇與常壓塔底部的醇進行換熱，殼程內走加壓塔蒸餾出來的精醇，管程內走常壓塔底部的醇，加壓塔壓力在0.45 MPa，常壓塔壓力在0.034 MPa。加壓塔蒸餾出來的精醇進入常壓塔底部，即便是通過提高塔底溫度，精醇殘液中的COD也不會降低，由此判定常壓塔再沸器發(fā)生泄漏。常壓塔再沸器發(fā)生泄漏時工藝參數見表4。

表4 常壓塔再沸器發(fā)生泄漏時工藝參數

由表4可知：常壓塔再沸器發(fā)生泄漏時，塔底溫度和6層塔盤溫度均升高至100 ℃以上、8層塔盤溫度在98 ℃以上。

2016年7月22日，精醇系統停車，對常壓塔再沸器進行查漏、堵漏。打開常壓塔再沸器發(fā)現，常壓塔下封頭需補焊41處、上封頭需補焊29處。常壓塔再沸器補焊后工藝參數見表5。

表5 常壓塔再沸器補焊后工藝參數

由表5可知，常壓塔再沸器補焊后，精醇殘液中COD控制在1 000 mg/L以下。

4 結語

精醇殘液中COD得到有效控制后，不僅降低了污水終端的負荷，同時對環(huán)境起到保護作用。因此，在日常生產中，要善于發(fā)現問題并解決問題，不斷地進行總結，為以后的生產作鋪墊。

2016- 09- 12)