周建民，司 遠，王 眺，熊學(xué)玉（同濟大學(xué)土木工程學(xué)院，上海200092）

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配置500MPa箍筋的混凝土梁抗剪性能試驗研究

周建民，司 遠，王 眺，熊學(xué)玉
（同濟大學(xué)土木工程學(xué)院，上海200092）

對12根配置500MPa箍筋的鋼筋混凝土梁進行抗剪性能試驗，并對其抗剪性能、裂縫寬度和撓度進行分析.在分析結(jié)果的基礎(chǔ)上，對《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 50010—-2010）提出相應(yīng)的修改意見.試驗與分析結(jié)果表明：《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》能很好地預(yù)測高強箍筋混凝土梁的抗剪承載力；在驗算正常使用極限狀態(tài)時，抗剪強度設(shè)計值不應(yīng)超過《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》設(shè)計值的80%；在應(yīng)用《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》計算構(gòu)件受剪切產(chǎn)生的撓度時，應(yīng)考慮剪切變形的影響.

鋼筋混凝土剪切梁；500 MPa箍筋；抗剪性能；裂縫寬度；撓度

隨著《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB 50010—2010）［1］的頒布和實施，500MPa的高強鋼筋得到了推廣和使用.但對于配置高強箍筋的混凝土梁，仍有以下幾個問題尚未解決：①梁發(fā)生剪切破壞時，高強箍筋是否屈服，即高強箍筋能否充分發(fā)揮作用；②使用階段的斜裂縫寬度是否過大；③撓度變形是否過大.研究結(jié)果［2－4］表明：高強箍筋可用于混凝土梁抗剪中，但大部分試驗梁抗剪承載力的試驗值與計算值的比值為0.88左右，安全儲備不高；25%～30%的試驗梁抗剪承載力試驗值與計算值比值小于1.0，偏于不安全.文獻［5－7］的研究結(jié)果表明：高強箍筋用于混凝土梁中，箍筋可以發(fā)揮作用，但裂縫寬度會超限；試驗梁最大斜裂縫寬度隨著配箍率的增加而減小，配箍率的大小直接制約著斜裂縫的開展寬度.李娟［6］和李艷艷［8］進行了配置500 MPa箍筋混凝土梁的抗剪性能試驗，但這些試驗資料都非常有限.還有一些高強箍筋的研究資料是基于400MPa箍筋，對500MPa箍筋混凝土梁的參考價值不大.在實際工程設(shè)計中，我國現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范的斜截面受剪承載力計算模式所依據(jù)的試驗數(shù)據(jù)也大多源于普通箍筋混凝土梁試驗.因此，迫切需要對配置500MPa箍筋的混凝土梁抗剪性能進行進一步的試驗研究，以確定其抗剪承載力、裂縫發(fā)展和裂縫寬度、撓度變形等是否滿足承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)下的相關(guān)要求.在此分析結(jié)果的基礎(chǔ)上，對《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》提出相應(yīng)的修正建議，使它更好地滿足工程設(shè)計的需求.本文對12根配置500MPa箍筋的混凝土梁的試驗結(jié)果進行分析，并和《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》相關(guān)抗剪承載力計算公式的計算結(jié)果進行比較［9］，在此基礎(chǔ)上，評估配置500MPa箍筋混凝土梁裂縫寬度和撓度計算的合理性.

1 試驗設(shè)計

1.1 試件設(shè)計

研究資料表明，配筋率和剪跨比是影響混凝土梁抗剪的重要參數(shù).本次試驗設(shè)計根據(jù)正交設(shè)計法，以剪跨比、箍筋配筋率和混凝土強度等級為參變量設(shè)計了12根矩形梁，具體參數(shù)如表1所示，試件尺寸和配筋如圖1所示.表1中，B1～B9表示第1批混凝土梁，混凝土等級為C35；B10～B12表示第2批混凝土梁，混凝土等級為C50.

表1 試件詳情Tab.1_The_details_of_specimens

圖1 試件配筋情況（單位：mm）Fig.1 Reinforcement of specimens（unit：mm）

1.2 加載方案

1.2.1 加載裝置

本次試驗在同濟大學(xué)建筑工程系建筑結(jié)構(gòu)試驗室進行，采用100t的千斤頂進行加載，荷載通過分配梁分配到2個加載點上，實際加載裝置如圖2所示.在本次試驗中，規(guī)定試驗梁的加載點必須位于2個箍筋中間，從而明確剪彎段每根箍筋的具體位置，避免了以往其他試驗中箍筋在梁中位置模糊不清的問題，如圖3所示.

圖2 加載裝置（單位：mm）Fig.2 Schematic diagram of loading device（unit：mm）

1.2.2 加載制度

試驗過程中的加載分為預(yù)加載和正式加載2個過程.預(yù)加載時，先試加一級荷載F＝20kN，以檢查儀器是否正常工作以及試驗梁是否對中.正式加載時，試驗梁開裂以前，每級荷載約為極限荷載的10%.當(dāng)達到預(yù)估開裂荷載的80%后，緩慢加載，以便捕捉實際開裂荷載.混凝土開裂后，每級荷載約為極限荷載的10%，以便捕捉斜裂縫的發(fā)展趨勢.箍筋屈服后，不再觀測斜裂縫和進行分級加載，而是緩慢加載，直至梁破壞，記錄極限荷載.

圖3 箍筋應(yīng)變測點Fig.3 Arrangement of measuring points for stirrup strain

1.2.3 試驗內(nèi)容

本次試驗中，重點觀測箍筋應(yīng)變和試驗梁極限荷載.根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB 50152—2012）［10］，混凝土梁可能出現(xiàn)斜裂縫的位置以加載點和支座的連線為準(zhǔn)，如圖3所示.因此，根據(jù)支座點和加載點之間的連線，在梁前后左右布置箍筋應(yīng)變測點.

除了箍筋應(yīng)變和試驗梁極限荷載以外，本次試驗其他測量內(nèi)容有：縱向鋼筋應(yīng)變（分為跨中和剪彎段2個部分）、試驗梁撓度、開裂荷載、裂縫發(fā)展和裂縫寬度等.

2 試驗結(jié)果

2.1 試驗過程和現(xiàn)象

由試驗觀察到，試件B1～B9都發(fā)生典型的剪壓破壞，試件B11和B12發(fā)生彎曲破壞，試件B10發(fā)生彎剪破壞，即極限受剪承載力大于鋼筋混凝土梁縱筋屈服荷載，但小于極限受彎承載力.本次試驗中12根梁雖然箍筋配筋率、剪跨比和混凝土強度都不相同，但是試驗現(xiàn)象基本一致，最終的破壞結(jié)果如圖4所示.

圖4 試驗梁經(jīng)典剪壓破壞Fig.4 Classical shear－compression failure of the beams

加載初期，試驗梁表現(xiàn)為彈性.當(dāng)荷載達到極限荷載的10%～20%時，梁出現(xiàn)正截面裂縫.當(dāng)加載到20%～30%極限荷載時，在加載點梁底出現(xiàn)兼具正截面裂縫和斜截面裂縫共同特點的裂縫，這是因為加載點處的截面彎矩和剪力同時為最大.當(dāng)加載到40%～50%極限荷載時，剪彎段突然出現(xiàn)典型斜裂縫.此階段剪切變形顯著，正截面裂縫不再發(fā)展，斜裂縫穩(wěn)定發(fā)展.當(dāng)達到極限荷載的60%～70%時，裂縫寬度超過規(guī)范規(guī)定的0.3mm.當(dāng)達到極限荷載后，試驗梁突然脆性破壞.剪跨比較大的梁，箍筋應(yīng)力迅速增大，斜裂縫經(jīng)過的箍筋會拉斷；剪跨比較小的梁，箍筋應(yīng)力也迅速增加，但在箍筋拉斷之前，梁頂混凝土先受壓破壞.

試驗梁發(fā)生剪壓破壞的過程為：加載初期在剪彎段出現(xiàn)裂縫，該裂縫兼具正截面裂縫和斜截面裂縫的共同特點，沿斜向延伸為一條貫穿的較寬的主要斜裂縫，這便是臨界斜裂縫.臨界斜裂縫迅速延伸，使斜裂縫剪壓區(qū)高度減小，最后導(dǎo)致剪壓區(qū)混凝土破壞.

當(dāng)達到以下4種情況時，認為試驗梁已經(jīng)達到極限狀態(tài)：①斜裂縫端部受壓區(qū)混凝土剪壓破壞；②斜截面混凝土斜向受壓破壞；③箍筋拉斷；④油壓千斤頂不能繼續(xù)加載.

2.2 試驗梁鋼筋應(yīng)力結(jié)果

本文以B2梁的箍筋和縱筋的應(yīng)力結(jié)果為例，如圖5所示，其他梁的應(yīng)力和B2梁結(jié)果相似.縱筋應(yīng)力σ根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中的公式計算得到，如下所示：

式中：σ為試驗梁縱筋應(yīng)力；M為對應(yīng)截面的彎矩；h0為截面有效高度；As為縱筋面積.圖5中，σZW1、σZW2表示跨中縱筋應(yīng)力，σZJ1、σZJ2、σZJ3、σZJ4表示剪彎段縱筋應(yīng)力，下標(biāo)數(shù)字表示位置.箍筋采用另一種表示方法：如對于σSR（L）F（B）80，S表示箍筋，R或L表示梁的右側(cè)或左側(cè)，F(xiàn)或B表示梁的正面或反面，80表示測點距梁頂?shù)木嚯x.

對比圖5以及由式（1）計算的結(jié)果，可看出對于B2梁，跨中縱筋應(yīng)力與計算值符合良好.同時對比分析其余11根梁，發(fā)現(xiàn)跨中縱筋應(yīng)力與計算值均符合良好，說明規(guī)范公式對梁跨中縱筋應(yīng)力預(yù)測是比較準(zhǔn)確的.分析表明，對于B1梁到B9梁，破壞處箍筋的應(yīng)力比跨中縱筋應(yīng)力大，且跨中縱筋應(yīng)力未屈服，表明這9根梁全都因箍筋屈服或剪壓區(qū)混凝土壓壞而發(fā)生剪壓破壞.對于B10梁，跨中縱筋和箍筋一起屈服，表明此處破壞是典型的彎剪破壞.B11梁和B12梁的混凝土強度提高，導(dǎo)致梁抗剪強度提高，從而發(fā)生了彎曲延性破壞，但B11梁和B12梁的箍筋也都發(fā)生屈服.

圖5 B2梁鋼筋應(yīng)力Fig.5 Rebar stress of B2beam

以B2梁為例，分析箍筋應(yīng)力圖可得出，梁斜裂縫出現(xiàn)前，箍筋應(yīng)力幾乎為零，剪力由混凝土承擔(dān).加載到30%～40%極限荷載后，斜裂縫出現(xiàn)，混凝土迅速退出工作，剪力由箍筋承擔(dān)，箍筋應(yīng)力突然出現(xiàn)轉(zhuǎn)折.此后隨著荷載的增加，梁的撓度逐漸加大，箍筋應(yīng)力迅速增大，直至箍筋屈服.在箍筋應(yīng)力發(fā)展過程中，有些原本應(yīng)力增長迅速的箍筋會應(yīng)力增長減緩，甚至下降.這是因為某些箍筋應(yīng)力過高后，導(dǎo)致更多的箍筋與斜裂縫相交，梁中箍筋的應(yīng)力也因此重新分配，剪力由更多的箍筋承擔(dān)，從而抑制某些箍筋應(yīng)力增長速度.

3 試驗結(jié)果分析

3.1 試驗梁抗剪承載力分析

為了驗證《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》對配有500 MPa箍筋的混凝土梁抗剪承載力計算公式的適用性，本文采用《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中集中荷載下受剪承載力公式計算并與實測值進行比較.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中對于集中荷載作用下獨立梁，鋼筋混凝土梁抗剪承載力采用如下公式計算：

式中：Asv為梁配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積；s為箍筋間距；fyv為箍筋抗拉強度設(shè)計值，試驗中取箍筋屈服強度fy；λ為剪跨比，λ＝a／h0，a為荷載作用點到支座截面邊緣的距離；ft為混凝土抗拉強度設(shè)計值，試驗中取軸心抗拉強度f′t；b為梁的寬度.

將試驗結(jié)果與計算值匯總于表2.其中，試件B11和B12因彎曲破壞，沒有抗剪極限承載力，不參與表2統(tǒng)計（括號內(nèi)數(shù)字是極限抗彎承載力）.

表2 試驗梁承載力對比Tab.2_Comparison of bearing capacity of the experimental beams

以梁抗剪承載力試驗值Vu為橫坐標(biāo)，梁抗剪承載力計算值Vcs為縱坐標(biāo)，得到試驗值與計算值的關(guān)系散點圖，如圖6所示.

圖6 抗剪承載力試驗值與計算值關(guān)系Fig.6 Relationship of experimental and calculated results for shearing capacity

從表2和圖6可知，10根剪切破壞梁的抗剪承載力試驗值與計算值之比的平均值為0.984，變異系數(shù)為0.100.可見，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》的抗剪承載力計算公式能很好地預(yù)測簡支梁集中荷載情況，但剪跨比較小時，規(guī)范計算公式高估了試驗梁的實際承載力.由于本次試驗計算中，混凝土抗拉強度和箍筋屈服強度都取為試驗實測數(shù)據(jù)，而在工程設(shè)計中，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》公式值為設(shè)計值，具有足夠的安全儲備.綜上所述，現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》抗剪承載力計算模式能很好地預(yù)測集中荷載下配置500MPa箍筋混凝土梁的抗剪承載力.

3.2 開裂荷載和使用荷載下裂縫寬度分析

3.2.1 開裂荷載分析

本次試驗測量了正截面開裂荷載和斜截面開裂荷載，并以此評估常用的正截面開裂荷載計算公式和斜截面開裂荷載計算公式的準(zhǔn)確度，如表3和圖7所示.表3中，為斜截面開裂荷載，為正截面開裂荷載，為計算斜截面開裂荷載，為計算正截面開裂荷載.

表3 試驗梁開裂荷載對比Tab.3_Comparison of cracked load for the experimental beams

圖7 開裂荷載相關(guān)參數(shù)分析Fig.7 Analysis of relevant parameters of cracking load

在計算開裂荷載時，正截面開裂荷載和斜截面開裂荷載分別按照《鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的裂縫控制》［11］提出的公式計算，如下所示：

式中：ρ為受拉鋼筋配筋率；ρ′為受壓鋼筋配筋率；αE＝Es／Ec，Es為鋼筋彈性模量，Ec為混凝土彈性模量；l為兩支座的間距；θ為斜裂縫平均傾角；C為平均斜裂縫底點距支座的距離.

對于斜截面開裂荷載，計算公式中首先并未考慮箍筋的影響，這是由于文獻［11］指出斜截面開裂時箍筋應(yīng)力非常小，所以忽略不計.其次，為計算簡化，計算參數(shù)θ和C為假定的計算公式，這導(dǎo)致計算值與實測值偏離，并且隨著混凝土強度增加，偏離值增大.

對于正截面開裂荷載，在分析時為使計算簡化，以截面受拉區(qū)矩形應(yīng)力分布代替原來線性應(yīng)力分布.這種簡化導(dǎo)致相對受壓區(qū)高度與試驗真實值偏離，而且隨著混凝土強度增大，偏離值越大，從而正截面開裂荷載大于實測值.

3.2.2 使用荷載下裂縫寬度分析

為了滿足正常使用極限狀態(tài)的要求，斜裂縫寬度控制是必不可少的，通常斜裂縫寬度是指以裂縫邊緣為法線方向和斜裂縫垂直的裂縫間距.斜裂縫寬度是梁在使用荷載下討論的，使用荷載Vser可由抗剪強度設(shè)計值Vcs按照式（5）得到［6，8］，其中Vcs要根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》分別得到混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值和箍筋屈服強度設(shè)計值后，再利用式（2）計算得到.圖8為部分梁荷載-最大斜裂縫寬度圖，其余梁的荷載-最大斜裂縫寬度圖與之類似.

圖8試驗梁荷載-最大斜裂縫寬度關(guān)系

Fig.8 Relationship of load and maximum diagonal cracked width for the beams

結(jié)合圖7，利用插值法，分別得到本次試驗梁的箍筋處最大斜裂縫寬度為0.2mm的荷載值V0.2，箍筋間最大斜裂縫寬度為0.3mm的荷載值V0.3，如表4所示.

表4 使用荷載下裂縫寬度比較Tab.4 Comparison of crack width under working loads

根據(jù)表4可以得出，V0.2／Vcs的平均值為0.705，V0.3／Vcs的平均值為0.687，無論是對于V0.2還是V0.3，梁在使用過程中其荷載不超過設(shè)計值Vcs的65%時，能保證斜裂縫寬度不超限，即這時的使用荷載并未達到V0.3，滿足裂縫寬度要求，超出使用荷載Vser約20%.而當(dāng)使用過程中荷載增大后，即大于V0.3，裂縫寬度則會大于0.3mm，這時按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》進行斜截面設(shè)計時，正常使用極限狀態(tài)會不滿足要求.為保證集中荷載作用下的斜裂縫寬度不超限，抗剪極限承載力必須留有一定的富余量，偏于安全.本文建議，對配置500 MPa箍筋的混凝土梁，在驗算正常使用極限狀態(tài)時，抗剪設(shè)計值不應(yīng)超過現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》設(shè)計值的80%.

3.3 試驗梁撓度變形分析

本次試驗對配置500MPa箍筋的混凝土梁撓度變形進行了測量，本文用實際跨中撓度ym和實際加載點撓度yl來描述梁的整體變形.圖9表示了部分梁的荷載-撓度曲線關(guān)系，其他梁的荷載-撓度曲線與之類似，其中ym，c為計算跨中撓度，yl，c為計算加載點撓度.

圖9試驗梁荷載-撓度曲線

Fig.9 Load－deflection curve of the beams

在試驗梁荷載-變形全過程中，隨著最開始撓度的增加，其裂縫為細微小裂縫，而縱筋的應(yīng)力很小，大部分應(yīng)力由混凝土承擔(dān).當(dāng)荷載增加，梁的撓度逐漸增大時，裂縫寬度逐漸變大，并由最開始的細微裂縫形成受彎段和剪彎段的主要裂縫，剪力逐漸由之前混凝土承擔(dān)逐漸轉(zhuǎn)向縱筋承擔(dān).當(dāng)達到極限荷載時，梁的撓度已經(jīng)比較明顯，主要裂縫已貫穿試驗梁，而縱筋的應(yīng)力也達到屈服.

從圖9可以得出，配置高強箍筋的撓度沒有超過《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》的限值（跨度的1／200），但試件的實際撓度變形明顯比根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》彎曲撓度計算公式得到的計算值要大.破壞時，某些梁的實際撓度甚至比計算值大50%.這是因為在計算試驗梁剛度的時候，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》公式只考慮了彎曲變形對梁撓度的貢獻，忽略了剪切變形的影響，而在混凝土梁抗剪試驗和分析中，剪切變形是一個非常重要的因素，所以計算撓度要比實測值小，由此可見剪切變形影響顯著.本文建議在《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》計算構(gòu)件受剪切產(chǎn)生的撓度時，需加入剪切變形對撓度的影響.

4 結(jié)論

（1）本次試驗結(jié)果Vu／Vcs的均值為0.984，變異系數(shù)為0.100.所以《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》抗剪承載力計算公式適用于配置500MPa高強箍筋的混凝土梁，并能很好地預(yù)測高強箍筋混凝土梁極限抗剪承載力.

（2）本次試驗中，配置500MPa高強箍筋后，抗剪承載力提高，但出現(xiàn)使用荷載下斜裂縫寬度超限的問題.本文建議箍筋間的斜裂縫寬度不應(yīng)超過0.3 mm，箍筋處斜裂縫寬度不應(yīng)超過0.2mm.根據(jù)試驗數(shù)據(jù)，為保證使用荷載下斜裂縫寬度不超限，建議在驗算正常使用極限狀態(tài)時，抗剪設(shè)計值不應(yīng)超過現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》設(shè)計值的80%.

（3）在荷載比較小時，根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》計算的撓度與實測撓度比較接近，但隨著荷載增大，兩者的誤差逐漸增大，最大能達到50%.主要原因是《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》低估了剪切變形的影響，因此本文建議在計算構(gòu)件撓度時考慮剪切變形的影響.

（4）配置500MPa箍筋的混凝土梁與普通的抗剪破壞形式基本一致，達到極限荷載后，試驗梁以一種非常突然的方式發(fā)生脆性破壞.剪跨比較大的試驗梁，箍筋的應(yīng)力繼續(xù)迅速增大，斜裂縫經(jīng)過的箍筋會出現(xiàn)拉斷現(xiàn)象，此時接近斜拉破壞，但是仍然屬于剪壓破壞；剪跨比較小的試驗梁，箍筋的應(yīng)力也會迅速增加，此時，梁頂混凝土先受壓破壞，但是仍然屬于剪壓破壞.

（5）500MPa高強箍筋能在普通混凝土梁中使用，可減少鋼筋用量，即使不和高強混凝土搭配（低于C50），只要設(shè)計良好，500 MPa箍筋依然能充分發(fā)揮作用，達到屈服強度.B10到B12梁的延性破壞表明，只要設(shè)計良好，配置500MPa箍筋的混凝土梁的延性良好.

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［10］中國建筑科學(xué)研究院.GB50152—2012混凝土結(jié)構(gòu)試驗方法標(biāo)準(zhǔn)［S］.北京：中國建筑工業(yè)出版社，2012.China Academy of Building Research.GB 50152—2012 Standard for test method of concrete structures［S］.Beijing：China Architecture ＆Building Press，2012.

［11］趙國藩.鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的裂縫控制［M］.北京：海洋出版社，1991.ZHAO Guofan.Crack control of reinforced concrete structure ［M］.Beijing：Maritime Press，1991.

Experimental Study on Shear Behavior of Concrete Beam Reinforced With 500 MPa Stirrup

ZHOU Jianmin，SI Yuan，WANG Tiao，XIONG Xueyu
（College of Civil Engineering，Tongji University，Shanghai 200092，China）

Twelve concrete beams reinforced with 500 MPa stirrups were tested and some relevant factors including shear behaviors，crack width and deflections were analyzed.Based on analysis results，some corresponding suggestions to“Code for design of concrete structures”（GB50010—2010）were put forward.It is shown that the code can precisely predict the shear capacity of high－strength concrete beams.In serviceability limit states，the design value of shear strength cannot exceed 80%of that in the code.Moreover，the effects of shear deformation should be considered when caculating the deflection of the member subjected to shear deformation with the code.

reinforced concrete shear beams；500 MPa stirrups；shear behaviors；crack width；deflection

TU375.1

A

0253－374X（2016）01－0045－08

10.11908／j.issn.0253－374x.2016.01.007

2014-07-07

“十二五”國家科技支撐計劃（2012BAJ06B01－01）

周建民（1961—），男，教授，工學(xué)博士，主要研究方向為混凝土結(jié)構(gòu)、綠色建筑.E－mail：tjzhou2008＠163.com

熊學(xué)玉（1962—），男，教授，博士生導(dǎo)師，工學(xué)博士，主要研究方向為工程結(jié)構(gòu)、預(yù)應(yīng)力混凝土.

E－mail：xiongxueyu＠#edu.cn