李自林，史旭東，石迎新

（1.天津城建大學(xué)，天津 300384；2.中鐵十八局集團(tuán)第二工程有限公司，河北 唐山 063000）

拼裝誤差對(duì)箱型截面拱橋拱圈強(qiáng)度的影響分析

李自林1，史旭東1，石迎新2

（1.天津城建大學(xué)，天津 300384；2.中鐵十八局集團(tuán)第二工程有限公司，河北 唐山 063000）

以成貴鐵路西溪河大橋?yàn)楣こ瘫尘?，利用ANSYS11.0模擬分析拱圈拼裝過程中產(chǎn)生的縱向偏差誤差及截面偏差角對(duì)拱圈強(qiáng)度的影響.結(jié)果表明：縱向偏差及截面偏差角均會(huì)影響橋梁拱圈的強(qiáng)度；橋梁拱圈內(nèi)的應(yīng)力值隨縱向偏差及截面偏差角的增大而增大；截面偏差角對(duì)橋梁拱圈強(qiáng)度的影響要大于縱向偏差對(duì)橋梁拱圈強(qiáng)度的影響.

箱型截面；拼裝誤差；組合誤差；拱圈強(qiáng)度

大跨度拱橋是公路和鐵路跨越峽谷、江河和山區(qū)深溝的主要橋梁結(jié)構(gòu)形式之一.尤其是鋼管混凝土拱橋，其結(jié)構(gòu)輕巧，造型美觀，承載能力、跨越能力和地基適應(yīng)能力強(qiáng)，在現(xiàn)代橋梁建設(shè)中得到了廣泛的應(yīng)用［1］.拱圈作為橋梁主體的一部分，對(duì)其進(jìn)行強(qiáng)度分析具有重要的意義.既有拱橋在荷載、基礎(chǔ)變位和環(huán)境條件等因素的長(zhǎng)期作用下，拱圈（拱肋）的軸線不可避免地要發(fā)生變化，而拱軸線型形狀的改變又直接影響拱圈內(nèi)力及截面應(yīng)力的分布［2-3］.拱圈拼裝過程中采用支架固定拱圈，利用全站儀測(cè)定拱圈線形［4-5］.由于工人操作、環(huán)境影響和拱圈自重等因素的影響，拱圈線形難免會(huì)產(chǎn)生拼裝誤差，使拱圈實(shí)際線形與設(shè)計(jì)要求的線形有偏差，從而影響拱圈強(qiáng)度［6］.箱型截面較啞鈴形截面抗彎剛度大，造型美觀，但由于其截面較為復(fù)雜，使得拱圈線形偏差對(duì)拱圈強(qiáng)度的影響更為嚴(yán)重［7-9］.本文對(duì)拼裝誤差引起的箱型截面拱橋拱圈強(qiáng)度變化進(jìn)行研究.

1 工程概況

本工程為成貴鐵路西溪河大橋，跨越深切河谷西溪河，全長(zhǎng)493.6，m.拱圈由兩條拱肋與橫向連接系構(gòu)成，拱趾中心跨度為240，m，拱肋橫向內(nèi)傾7.5°，拱趾處中心距為23.192，m，拱頂兩肋中心距為8.71，m.拱軸系數(shù)m=2.2，矢跨比約1/4.364.拱肋高5.7，m，寬3.0，m.每肋由4支Φ1，100，mm× 20，mm鋼管構(gòu)成，上弦之間和下弦之間均由兩塊20，mm厚的鋼板聯(lián)結(jié)成空心啞鈴型，在拱肋的全長(zhǎng)上均為等截面；上下弦之間各由兩塊16，mm厚的鋼板聯(lián)結(jié)，構(gòu)成實(shí)腹段，使拱肋截面呈箱型.

2 拱肋吊裝及合龍

2.1 鋼管拱制造和運(yùn)輸

鋼管拱由專業(yè)廠家制造.在工廠將鋼管拱肋上、下弦用3～8，m節(jié)段鋼管加工制造成啞鈴型，并進(jìn)行1/4預(yù)拼.各節(jié)段預(yù)拼裝時(shí)，應(yīng)在各接口處做出相應(yīng)標(biāo)志.經(jīng)檢查合格后，分段起吊.拱肋通過火車及汽車運(yùn)至鋼管拱存放現(xiàn)場(chǎng)，利用汽車吊將鋼管拱按一定順序起吊存放，并支墊牢靠.

2.2 鋼管拱拱肋組拼

在支架上按設(shè)計(jì)線型位置將拱肋下弦2～3節(jié)段對(duì)接拼裝并固定，然后在其上搭設(shè)支架，架設(shè)2～3節(jié)上弦啞鈐型肋段，并將上弦拱肋調(diào)整至設(shè)計(jì)線型，各肋段接頭點(diǎn)焊.再將上、下弦拱肋的連接腹板安裝上并施焊（自內(nèi)向外焊接），施焊同時(shí)逐步拆除上弦拱肋的支點(diǎn).按上述步驟從拱肋的拱腳向拱頂，依次由下向上、由內(nèi)向外，分別安裝兩實(shí)腹段拱肋.與此同時(shí)，務(wù)必在每一節(jié)段完成時(shí)，調(diào)整一次拱肋的線型.

2.3 鋼管拱轉(zhuǎn)體及合龍

在鋼管拱拱肋及交界墩拼裝施工完畢，并檢查合格后，選擇在微風(fēng)或無風(fēng)氣候下，對(duì)稱張拉交界墩后背索、鋼管拱拱肋前扣索和最后一批上轉(zhuǎn)盤的縱向預(yù)應(yīng)力鋼束，使鋼管拱形成轉(zhuǎn)體狀態(tài).在鋼管拱肋脫離支架后，通過加載、配重等方法，使其形成以球鉸為中心的平衡轉(zhuǎn)體體系.待轉(zhuǎn)體體系檢查合格后，將其靜置48，h，測(cè)量、觀察轉(zhuǎn)體體系是否有異?，F(xiàn)象，同時(shí)通過預(yù)埋裝置檢查半跨鋼管拱肋受力是否正常.

在施工兩岸各安裝一套同步的全自動(dòng)、全液壓、連續(xù)牽引的系統(tǒng).經(jīng)兩套系統(tǒng)試調(diào)完成后，將由上轉(zhuǎn)盤轉(zhuǎn)臺(tái)引出的鋼絞線穿入牽引千斤頂.先手動(dòng)起動(dòng)轉(zhuǎn)體系統(tǒng)試轉(zhuǎn)，由于起動(dòng)時(shí)轉(zhuǎn)體間的靜摩擦系數(shù)太大，故需要用輔助千斤頂來幫助主作用千斤頂啟動(dòng)牽引.在手動(dòng)試轉(zhuǎn)正常后，將輔助千斤頂退出轉(zhuǎn)體工作，主千斤頂即可切換至“自動(dòng)”運(yùn)行狀態(tài).為防止半跨鋼管拱轉(zhuǎn)體超轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)體快到設(shè)計(jì)位置時(shí)，將牽引系統(tǒng)切換至手動(dòng)、點(diǎn)動(dòng)操作，以保證拱體精確定位.轉(zhuǎn)體到位后，對(duì)兩端拱肋進(jìn)行微調(diào)和鎖定，最后再進(jìn)行合龍段的施工.

3 拼裝誤差對(duì)拱圈強(qiáng)度的影響

3.1 拱圈拼裝誤差原因

拱圈在出廠拼裝過程中，雖對(duì)拼裝的1/4拱圈進(jìn)行檢查，但并不能保證拱圈不產(chǎn)生微小變形或拱圈軸線與設(shè)計(jì)軸線相一致；拱圈在現(xiàn)場(chǎng)拼裝過程中，容易因?yàn)楝F(xiàn)場(chǎng)施工環(huán)境、工人操作及其他相關(guān)因素影響，致使拱圈實(shí)際拱軸線與設(shè)計(jì)軸線不符；在拱圈進(jìn)行轉(zhuǎn)體合龍過程中，底座轉(zhuǎn)體不平穩(wěn)、基礎(chǔ)軸線微小偏差、支座軸線微小偏差等因素均會(huì)導(dǎo)致拱圈實(shí)際軸線與設(shè)計(jì)軸線不符.

3.2 拱圈拼裝誤差形式

實(shí)際施工過程中，為使合龍時(shí)兩端軸線符合設(shè)計(jì)要求，會(huì)在合龍端施加一定的力或扭矩，使軸線調(diào)整符合設(shè)計(jì)要求，這就使得拱圈在拼裝合龍完成后拱圈內(nèi)具有一定的初始應(yīng)力，從而影響拱圈的強(qiáng)度.

本工程拱圈采用轉(zhuǎn)體合龍方式完成拼裝，截面橫向拼裝誤差為可調(diào)整誤差；但拱圈截面縱向及偏差角度均為不易調(diào)整誤差.故針對(duì)拱圈截面縱向誤差（如圖1），采取施加縱向力，使截面軸線縱向?qū)R；針對(duì)拱圈截面角度誤差（如圖2），采取施加截面扭轉(zhuǎn)力，使截面軸線對(duì)齊；針對(duì)同時(shí)具有縱向誤差及截面偏差角誤差的情形（如圖3），采取同時(shí)施加縱向力及扭矩的方式進(jìn)行糾偏.

圖1 縱向誤差

圖2 截面偏差角

圖3 縱向誤差+截面偏差角

3.3 拱圈結(jié)構(gòu)模型

橋梁拱圈由雙啞鈴型截面焊接成箱型截面，每段拱肋由3～8，m鋼管焊接而成.結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化模型如圖4所示.

圖4 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化模型

3.4 拱圈有限元模型

本文采用有限元程序ansys11.0為工具進(jìn)行模擬分析.橋梁拱圈由Q345鋼材制成，材料為理想彈塑形模型，彈性模量E=2.06×106，MPa，泊松比μ= 0.28，鋼材屈服強(qiáng)度σy=345，MPa，密度為7，850 kg/m3，考慮到結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性及截面的均勻性，建模時(shí)先建模型截面，用截面按橋軸線直接拉伸出拱圈模型.為方便分析，采用soild45單元建模.進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)劃分時(shí)，先對(duì)整體進(jìn)行智能網(wǎng)絡(luò)劃分，再對(duì)局部進(jìn)行細(xì)化劃分.

在實(shí)際施工過程中，施工誤差值一般不會(huì)太大，故本文在進(jìn)行有限元模型模擬誤差計(jì)算時(shí)，采用微小誤差值進(jìn)行模擬分析，所采用的誤差值及形式如表1所示.

表1 誤差表

進(jìn)行有限元模擬分析時(shí)，先對(duì)半拱圈進(jìn)行誤差分析，再將得到的半拱圈內(nèi)力加到拱圈整體中進(jìn)行模擬分析，得到由誤差引起的拱圈內(nèi)應(yīng)力情況.計(jì)算結(jié)果如表2-4所示.

表2 縱向偏差引起的應(yīng)力值

表3 截面偏差角引起的應(yīng)力值

表4 組合偏差引起的應(yīng)力值 MPa

4 拼裝誤差對(duì)拱圈強(qiáng)度的影響

由計(jì)算結(jié)果繪制出應(yīng)力值變化圖，如圖5-7所示.

由圖5-7，對(duì)本橋梁拱圈進(jìn)行分析，可以得到如下結(jié)果.

圖5 縱向偏差引起的應(yīng)力值變化

圖6 截面偏差角引起的應(yīng)力值變化

圖7 組合誤差引起的應(yīng)力值變化

（1）由拼裝引起的施工誤差在一定范圍內(nèi)不會(huì)引起拱圈結(jié)構(gòu)的破壞，但會(huì)降低拱圈的強(qiáng)度，從而對(duì)橋梁整體的強(qiáng)度產(chǎn)生影響；由拼裝誤差引起的拱圈內(nèi)應(yīng)力值隨拼裝縱向偏差值的增大而增大，且其應(yīng)力值曲線斜率隨縱向偏差值的增大而增大，即由拱圈縱向偏差引起的拱圈內(nèi)應(yīng)力值增長(zhǎng)率逐漸增大，超過一定數(shù)值必將造成拱圈結(jié)構(gòu)的破壞；由拼裝誤差引起的拱圈內(nèi)應(yīng)力值隨拼裝截面偏差角的增大而增大，且其應(yīng)力值曲線斜率隨縱向偏差值的增大而增大，即由拱圈截面偏差角引起的拱圈內(nèi)應(yīng)力值增長(zhǎng)率逐漸增大，轉(zhuǎn)角偏差過大，必將造成拱圈結(jié)構(gòu)的破壞.

（2）對(duì)同時(shí)具有縱向偏差及截面偏差角的拱圈，拱圈內(nèi)應(yīng)力值隨組合誤差值的增大而增大.但拱圈內(nèi)應(yīng)力值的增長(zhǎng)率隨組合誤差數(shù)值的增大而減小，原因是由組合誤差引起的受力十分復(fù)雜，與簡(jiǎn)單受力情況下的應(yīng)力值增長(zhǎng)率并不相同.

（3）橋梁拱圈在同時(shí)具有縱向偏差及截面偏差角的情況下，在任一截面上，拱圈內(nèi)應(yīng)力值最大處在截面垂直于拱圈軸線的縱向上，如圖8（縱向偏差0.10，m，截面偏差角3.0°時(shí)拱趾處）所示.

圖8 拱趾應(yīng)力云圖

（4）橋梁拱圈在組合誤差的情況下，拱圈內(nèi)應(yīng)力分布并不均勻，因?yàn)楣叭啥耸艿降牧Σ⒎菍?duì)稱力.但任一組合誤差情況下，拱圈內(nèi)應(yīng)力值最大點(diǎn)均位于跨中位置，如圖9所示.

圖9 組合誤差下拱圈內(nèi)應(yīng)力云圖

（5）由組合誤差引起的應(yīng)力值在既定縱向偏差數(shù)值的情況下，其增長(zhǎng)速率隨截面偏差角的增大而增大；由組合誤差引起的應(yīng)力值在既定截面偏差角數(shù)值的情況下，其增長(zhǎng)速率隨縱向偏差數(shù)值的增大而減?。挥山M合誤差引起的應(yīng)力值變化曲線可以看出，截面偏轉(zhuǎn)角誤差對(duì)橋梁拱圈內(nèi)應(yīng)力值的影響要大于縱向偏差對(duì)橋梁拱圈內(nèi)應(yīng)力值的影響.

5 結(jié) 論

在實(shí)際施工工程中，拱圈拼裝誤差普遍存在，其對(duì)拱圈強(qiáng)度的影響十分明顯.本文著重研究了拱圈拼裝過程中產(chǎn)生的縱向偏差及截面偏差角對(duì)拱圈強(qiáng)度的影響，得到如下結(jié)論：

（1）拱圈拼裝誤差在一定范圍內(nèi)時(shí)并不會(huì)導(dǎo)致橋梁拱圈的破壞，但會(huì)影響橋梁拱圈的強(qiáng)度，從而對(duì)橋梁整體造成影響.

（2）拱圈拼裝誤差引起的拱圈內(nèi)應(yīng)力值隨誤差的類型、大小的變化而變化，拱圈內(nèi)應(yīng)力值隨各種誤差數(shù)值的增大而增大.單種誤差所引起的拱圈內(nèi)應(yīng)力值要比多種誤差同時(shí)存在情況下拱圈內(nèi)應(yīng)力值小，在實(shí)際施工過程中，應(yīng)盡量控制橋梁線形，使之僅有一種誤差.

（3）在同時(shí)具有縱向誤差及截面偏差角的情況下，截面偏差角對(duì)橋梁拱圈強(qiáng)度的影響要大于縱向偏差誤差對(duì)橋梁拱圈強(qiáng)度的影響.在實(shí)際施工過程中，應(yīng)盡量避免截面偏差角.

（4）在縱向誤差及截面偏差角均較大時(shí)，由拼裝誤差引起的應(yīng)力高達(dá)150～163，MPa，達(dá)到鋼材屈服強(qiáng)度的40%，以上，考慮后期疊加正常使用階段的應(yīng)力，對(duì)拱橋十分不利.故在實(shí)際施工過程中，縱向誤差值不應(yīng)大于0.10，m，截面偏差角不應(yīng)大于2.5°.

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Analysis of the Influence of Assembly Errors on the Box Section Arch Strength of Arch Bridge

LI Zilin1，SHI Xudong1，SHI Yingxin2
（1.Tianjin Chengjian University，Tianjin 300384，China；2.The 2th Engineering Co.，Ltd of the 18th China Railway Construction Bureau，Tangshan 063000，Hebei，China）

With the Xixi River Bridge on the route of Chengdu-Guiyang Railway as engineering background，this paper uses ANSYS11.0 to analyze the influence of longitudinal error and cross section deviation angle on the strength of the arch.The research result shows that：①longitudinal error and cross section deviation angle will influence the strength of bridge arch；②the bridge arch stress value increases as longitudinal error and cross section deviation angle increase；③the influence of cross section deviation angle on the strength of the bridge arch is greater than that of longitudinal deviation.

box section；assembly error；combined error；arch strength

U448.22

A

2095-719X（2016）04-0273-05

2015-06-23；

2015-07-07

住建部科學(xué)技術(shù)項(xiàng)目（2015-K3-021）；天津市自然科學(xué)基金項(xiàng)目（13JCYBJC19600）；天津市交通運(yùn)輸委員會(huì)科技項(xiàng)目（2014-23）

李自林（1953—），男，河北成安人，天津城建大學(xué)教授.