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石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性研究

2016-12-01 05:57邊加敏
長江科學(xué)院院報(bào) 2016年1期
關(guān)鍵詞:素土側(cè)限石灰

邊加敏

(1.南京交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院 江蘇省道路交通節(jié)能減排技術(shù)研發(fā)中心,南京 211188;2.河海大學(xué) 巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,南京 210098)

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石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性研究

邊加敏1,2

(1.南京交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院 江蘇省道路交通節(jié)能減排技術(shù)研發(fā)中心,南京 211188;2.河海大學(xué) 巖土力學(xué)與堤壩工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,南京 210098)

為研究石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性,以某邊坡弱膨脹土及石灰改良膨脹土為研究對象,進(jìn)行了擊實(shí)試驗(yàn)、無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)和壓縮模量試驗(yàn),并引用其他學(xué)者的相關(guān)土水特征曲線(SWCC)試驗(yàn)結(jié)果,分析了石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定特性。結(jié)果顯示:石灰改良膨脹土的可擊實(shí)范圍比素土寬,且最優(yōu)含水率和最大干密度隨摻灰率的增大分別線性增大和線性減??;石灰改良膨脹土經(jīng)過1 d的吸濕后,無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與壓縮模量降低幅度最大,之后隨著吸濕天數(shù)的增加,無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和壓縮模量降低的幅度逐漸減小,最終趨于穩(wěn)定;經(jīng)過1次干濕循環(huán)后,無側(cè)限抗壓強(qiáng)度降低幅度最大,之后隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加,無側(cè)限抗壓強(qiáng)度降低幅度逐漸減小。試驗(yàn)后的石灰改良膨脹土強(qiáng)度及模量的衰減程度較素土有了較大幅度的降低,表明石灰改良土的水穩(wěn)定性有了較大的改善。此外,SWCC的研究表明石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性得到了較大幅度的提高。

石灰改良膨脹土;水穩(wěn)定性;無側(cè)限抗壓強(qiáng)度;壓縮模量;SWCC

1 研究背景

膨脹土工程問題由于其處理的復(fù)雜性,常常被認(rèn)為是工程建設(shè)中的“癌癥”,具有多次反復(fù)性與長期潛伏性。目前在我國廣泛開展的高速公路建設(shè)及南水北調(diào)工程中廣泛遇到這種特殊性質(zhì)的土,根據(jù)公路規(guī)范的相關(guān)規(guī)定,公路工程中不能使用強(qiáng)膨脹土鋪筑路堤,中、弱膨脹土經(jīng)過處理后可以用來鋪筑路堤,目前工程上最常用的膨脹土改良方法有物理法與化學(xué)法,其中以石灰改良運(yùn)用最為廣泛。

在研究石灰改性土作為路基填料的工程應(yīng)用中,廣大學(xué)者的研究范圍集中在石灰改良膨脹土的強(qiáng)度、變形、壓縮、路基的壓實(shí)、承載力等方面[1-9],對石灰改良膨脹土水穩(wěn)定性的研究較少。實(shí)際上,石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性也是需要研究的重要內(nèi)容,對石灰改良膨脹土水穩(wěn)定性進(jìn)行研究對于石灰改良膨脹土的路用性能,尤其是對確定石灰改良膨脹土的最佳摻灰率及最優(yōu)施工含水率具有一定的意義。本文將通過擊實(shí)試驗(yàn)、強(qiáng)度試驗(yàn)、SWCC試驗(yàn)等研究石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性。

2 石灰的改性原理

在膨脹土中加入石灰進(jìn)行膨脹土的改良處理,主要是石灰可以改變黏土礦物的微結(jié)構(gòu),從而引起膨脹土工程性質(zhì)的變化,這種作用的機(jī)制主要體現(xiàn)在以下4個(gè)方面[10]。

2.1 離子交換作用

膨脹土的微小顆粒在水中呈現(xiàn)一定的膠體性質(zhì),并帶有負(fù)電荷,表面吸附一定數(shù)量的鈉、鉀、鈣、氫等低價(jià)陽離子。石灰是一種強(qiáng)電解質(zhì),在土中加入石灰后,石灰在水中電離出來的高濃度鈣離子(Ca2+)能與土中的鈉離子(Na+)產(chǎn)生離子交換作用,減少了土顆粒表面吸附水膜的厚度,使顆粒之間更為接近,分子引力隨之增加,許多單個(gè)土粒聚成小團(tuán)粒,組成一個(gè)穩(wěn)定結(jié)構(gòu)。

2.2 結(jié)晶作用

在石灰穩(wěn)定土中只有一部分熟石灰Ca(OH)2進(jìn)行了離子交換作用,而絕大部分飽和的Ca(OH)2可以自行結(jié)晶,將膨脹土顆粒膠結(jié)成一個(gè)整體。

2.3 碳酸化作用

石灰穩(wěn)定土中的Ca(OH)2與空氣中的CO2作用生成堅(jiān)硬的CaCO3結(jié)晶體。該結(jié)晶體可以將膨脹土顆粒膠結(jié)起來,阻止外界水分與強(qiáng)吸水礦物的有機(jī)結(jié)合,從而大大提高膨脹土的強(qiáng)度和整體性能。

2.4 硬凝作用

石灰與土中的活性氧化硅、氧化鋁起化學(xué)反應(yīng)生成含水的硅酸鈣和鋁酸鈣,其在水作用下逐漸結(jié)硬。硅酸鈣和鋁酸鈣是一種水穩(wěn)性良好的結(jié)合材料,硬凝反應(yīng)是構(gòu)建石灰土早期強(qiáng)度的原因之一。

3 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)用土為南京蕪申線胥河邊坡東壩航道段膨脹土,自由膨脹率為50,按照相關(guān)試驗(yàn)規(guī)范,該土為高液限的弱膨脹土。根據(jù)路基設(shè)計(jì)規(guī)范,該土不能直接用于路基的鋪設(shè)。試驗(yàn)用土的物理性質(zhì)參數(shù)及級配組成分別見表1和表2。

表1 膨脹土物理性質(zhì)

表2 膨脹土顆粒級配組成

試驗(yàn)用消石灰主要化學(xué)成分及含量為:CaO(74.2%)和MgO(0.67%)。

4 石灰土的水穩(wěn)定性試驗(yàn)

4.1 擊實(shí)曲線

為了研究石灰土的水穩(wěn)定性,筆者采用高淳胥河膨脹土0%,2%,4%,6% 4種不同摻灰率的石灰土進(jìn)行了相關(guān)擊實(shí)試驗(yàn),并與臨海高等級公路啟東北段2#取土坑的土樣擊實(shí)曲線進(jìn)行比較研究。由于石灰改良胥河膨脹土的擊實(shí)曲線與臨海高等級公路啟東北段2#取土坑類似,筆者僅繪制了不同摻灰率的臨海高等級公路土的擊實(shí)曲線,如圖1所示。

圖1 最大干密度與含水率的關(guān)系Fig.1 Relationship between maximum dry density and water content

圖1顯示,隨著石灰摻量的增加,石灰改良土的擊實(shí)曲線逐漸趨于平緩,說明石灰改良土的干密度對含水量的敏感性比素土小。并且在文中摻灰率范圍內(nèi),石灰改良土擊實(shí)曲線的扁平程度有隨著摻灰率的增加而增加的趨勢,這一趨勢表明,石灰改良土的水敏感性有隨著石灰摻量的增加而逐漸減小的趨勢。相關(guān)研究成果顯示,水敏感性與水穩(wěn)定性負(fù)相關(guān),即水敏感性越弱,水穩(wěn)定性越強(qiáng)。

筆者分別選取2種試驗(yàn)用土,研究不同摻灰率所對應(yīng)的最優(yōu)含水率和最大干密度,見表3。并進(jìn)行了數(shù)據(jù)擬合,擬合關(guān)系見圖2。

表3 摻灰率與最大干密度及最優(yōu)含水率關(guān)系

(a)摻灰率與最大干密度關(guān)系(b)摻灰率與最優(yōu)含水率關(guān)系圖2 摻灰率與最大干密度和最優(yōu)含水率的擬合關(guān)系Fig.2 Fittingrelationshipsofmaximumdrydensityandoptimalwatercontentvs.limecontentrespectively

通過比較研究以上2種摻灰率的石灰土可知,對于石灰改良土而言,在一定的摻灰率范圍內(nèi)石灰土的最大干密度和最優(yōu)含水率均與摻灰率近似成線性關(guān)系。最大干密度隨摻灰率的增加線性減小,最優(yōu)含水率隨摻灰率的增加線性增加。

4.2 水穩(wěn)定性試驗(yàn)

4.2.1 強(qiáng)度水穩(wěn)定性試驗(yàn)

為定性研究石灰改良土的水穩(wěn)定性,筆者采用素土(0%)及2%,4%,6% 4種摻灰率的胥河膨脹土制作成95%壓實(shí)度的試塊,用于不同增濕量的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與壓縮模量試驗(yàn)。

由于實(shí)際工程中的路基土往往處于地下水位之上,用毛細(xì)作用吸取地下水。因此,為了準(zhǔn)確地模擬這一現(xiàn)象,筆者在水槽中鋪設(shè)透水石,在透水石之上鋪設(shè)濾紙,并將土樣放置于濾紙上,加水至距離透水石頂面約2 mm,讓土樣緩慢通過透水石吸收水分,并通過吸水時(shí)間控制土樣飽和度的大小。試件在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中養(yǎng)護(hù)6 d,自然風(fēng)干1 d,放置于透水石上,分別吸水0,1,2,3,4 d,測試吸水后的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和壓縮模量,分析素土、石灰改良膨脹土不同飽水時(shí)間的變化規(guī)律(見圖3)。素土在經(jīng)過1 d的飽水后,土體崩解,無法測定其相關(guān)數(shù)據(jù),故僅對其他摻灰率的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析。

(a) 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與飽水時(shí)間關(guān)系

(b) 壓縮模量與飽水時(shí)間關(guān)系圖3 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和壓縮模量與飽水時(shí)間關(guān)系Fig.3 Variations of unconfined compressive strength and compression modulus with water absoprtion time

為了研究石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性,筆者測定試驗(yàn)后的石灰改良膨脹土含水率,并用增濕量(試驗(yàn)后含水率減去拌土含水率)表示石灰土含水率的增量,并研究其與飽水時(shí)間的關(guān)系,具體見圖4。

圖4 飽水時(shí)間與增濕量關(guān)系Fig.4 Relationship between water absorption time and moisture content increment

研究結(jié)果顯示:

(1) 素土的初始強(qiáng)度雖然較高,但通過1 d的飽水后,土體崩解,表明水對素土強(qiáng)度的影響較大,素土的水穩(wěn)定性很差,水對素土的強(qiáng)度及壓縮模量的影響非常明顯。

(2) 隨著石灰改良膨脹土吸水時(shí)間的增加,石灰改良膨脹土的增濕量逐漸增大,最后趨于某一定值,但相對于素土而言,其飽水能力有了較大幅度的降低,表明石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性比素土有了較大幅度的提高。

(3) 結(jié)合圖3、圖4可以看出,在1 d以內(nèi)石灰改良膨脹土的增濕量急劇增大,而無側(cè)限抗壓強(qiáng)度、壓縮模量急劇降低;超過1 d后,石灰改良膨脹土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度、壓縮模量和增濕量都趨于穩(wěn)定,表明在初始1 d時(shí)間內(nèi),石灰改良膨脹土或素土的水穩(wěn)定性減低幅度最大,衰減最明顯。而1 d以后石灰改良膨脹土的含水率已經(jīng)接近于飽和,繼續(xù)增加浸水時(shí)間對無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和壓縮模量的影響逐漸減小。從圖3可以看出,飽水4 d的石灰改良膨脹土最低無側(cè)限抗壓強(qiáng)度仍大于0.3 MPa,而壓縮模量仍大于8 MPa,且隨著石灰摻量的增加而有所增加,從另一方面證明了石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性比素土有了較大幅度的提高。

(4) 飽水后土體的增濕量在某種程度上反映了土體的持水能力,在相同增濕量的情況下,土體的強(qiáng)度衰減越低,表明土體的水穩(wěn)定性越好。圖4顯示摻灰率為2%的石灰土增濕量明顯低于4%和6%摻灰率的石灰土;結(jié)合圖3可以看出,2%摻灰率的石灰土4 d后的飽水無側(cè)限抗壓強(qiáng)度、壓縮模量衰減最快,衰減量分別為0.43 MPa和10.5 MPa,而其他2種摻灰率的石灰土強(qiáng)度的衰減幅度明顯低于2%摻灰率的石灰土,表明2%摻灰率的石灰土水穩(wěn)定性比4%,6%摻灰率的石灰土差。進(jìn)一步分析比較后發(fā)現(xiàn),4%和6%摻灰率的石灰土飽水4 d的增濕量基本一致,在15%~16%范圍內(nèi),而無側(cè)限抗壓強(qiáng)度、壓縮模量的衰減也基本一致,無側(cè)限抗壓強(qiáng)度分別衰減0.34,0.35 MPa,壓縮模量分別衰減8.8,8.9 MPa。

單位增濕量的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度或者壓縮模量的差值定義為水穩(wěn)定性指數(shù),水穩(wěn)定指數(shù)的具體計(jì)算公式為

(1)

式中:ΔP表示無側(cè)限抗壓強(qiáng)度或壓縮模量的差值;Δw為增濕量;wsi為水穩(wěn)定性指數(shù)的英文縮寫,單位與ΔP單位一致。水穩(wěn)定性指數(shù)越大,表明單位增濕量的強(qiáng)度參數(shù)降低值越大,表明水穩(wěn)定性越改良效果越差,為此,筆者對文中試驗(yàn)用土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度及壓縮模量的水穩(wěn)定指數(shù)進(jìn)行了分析擬合,具體見圖5。

圖5 水穩(wěn)定性指數(shù)與浸水時(shí)間關(guān)系Fig.5 Relationship between water stability index and water absorption time

圖5結(jié)果顯示,無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與壓縮模量所對應(yīng)的水穩(wěn)定性指數(shù)表明,2%摻灰率的石灰改良膨脹土水穩(wěn)定性改良效果最不理想,4%和6%摻灰率的石灰改良膨脹土改良效果比2%摻灰率有了較大幅度的提高,但4%與6%摻灰率的石灰改良膨脹土的改良效果基本一致。表明過多地?fù)郊邮覍τ谔岣呤腋牧寂蛎浲恋乃€(wěn)定性效果影響不明顯。

4.2.2 干濕循環(huán)的水穩(wěn)定性試驗(yàn)

選取素土與4%摻灰率的石灰土進(jìn)行不同循環(huán)次數(shù)的強(qiáng)度試驗(yàn)。在干濕循環(huán)的試驗(yàn)過程中,結(jié)合圖4的試驗(yàn)結(jié)果,1 d以后的含水率基本趨于穩(wěn)定,因此,本文的干濕循環(huán)的飽水試驗(yàn)采用4.2.1節(jié)的試驗(yàn)方法飽水1 d,然后將試樣放在浴霸燈光下照射1 d,以控制每次干濕循環(huán)的含水率變化一致。具體試驗(yàn)方法為:試件在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)室中養(yǎng)護(hù)6 d,自然風(fēng)干1 d,放置于透水石上,飽水1 d→強(qiáng)光照射1 d→飽水1 d為一個(gè)干濕循環(huán)。素土由于其水穩(wěn)定性非常差,經(jīng)過一次干濕循環(huán)后崩解,故本文不對其進(jìn)行分析研究,4%摻灰率的石灰土干濕循環(huán)水穩(wěn)定性試驗(yàn)結(jié)果見圖6。

圖6 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與干濕循環(huán)次數(shù)關(guān)系Fig.6 Relationship between unconfined compressive strength and wetting-drying cycles

研究結(jié)果表明:

(1) 由于素土經(jīng)過一次干濕循環(huán),強(qiáng)度幾乎完全喪失,水對素土強(qiáng)度的弱化作用十分明顯,因此,相對于素土而言,水對4%摻灰率的石灰改良膨脹土強(qiáng)度的弱化作用較弱,石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性較素土有了較大的提高。

(2) 干濕循環(huán)對4%摻灰率的石灰改良膨脹土強(qiáng)度的弱化作用十分明顯。圖6顯示,經(jīng)過1次干濕循環(huán)后的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值減小了約60%,其衰減幅度明顯大于飽水后的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值,而之后隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增多,無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值逐漸減小,最終趨于穩(wěn)定。究其原因,筆者認(rèn)為在干濕循環(huán)的過程中,土體內(nèi)部不斷產(chǎn)生損傷,在初次干濕循環(huán)時(shí),這種損傷最明顯,經(jīng)過一定的干濕循環(huán)次數(shù)后這種損傷逐漸趨于穩(wěn)定,達(dá)到穩(wěn)定值后,其無側(cè)限抗壓強(qiáng)度值約為0.3 MPa,這表明初次干濕循環(huán)對石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性影響最大。

5 土水特征曲線試驗(yàn)

土水特征曲線(SWCC)是土壤學(xué)的基本概念,后被用于巖土力學(xué)中,現(xiàn)階段對于SWCC的研究開展較為廣泛,取得了較多的成果,出現(xiàn)了較多的擬合公式。根據(jù)文獻(xiàn)[11]的研究結(jié)果可知,采用Fredlund-Xing的擬合效果較好。Fredlund-Xing的擬合公式為

(2)

式中:θ為體積含水率;θs為飽和狀態(tài)下的體積含水率;ψ為基質(zhì)吸力;ψr為殘余含水率θr對應(yīng)的基質(zhì)吸力;e為自然對數(shù)函數(shù)底;a為與(μa-μw)b相關(guān),并大于(μa-μw)b的土性參數(shù),其中μa為孔隙氣壓力,μw為孔隙水壓力,對于本文的SWCC來說是拐點(diǎn)吸力值;n為土體進(jìn)氣值與殘余含水率所對應(yīng)的基質(zhì)吸力之間的土水特征曲線的斜率,反映土樣進(jìn)氣后的脫水速率的快慢,n越大表示脫水速率越快;m是與θr相關(guān)的土性參數(shù),表示進(jìn)氣值與殘余含水率所對應(yīng)的基質(zhì)吸力之間土水特征曲線的范圍大小,在a與n值固定的情況下,較小的m值會導(dǎo)致低吸力范圍內(nèi)的SWCC斜率趨于平緩,同時(shí)高吸力的SWCC值趨于陡峭。

文獻(xiàn)[11]中石灰改良膨脹土與壓實(shí)土的進(jìn)氣值分別為18與68,石灰改良膨脹土的進(jìn)氣值較低。筆者認(rèn)為造成這一現(xiàn)象的原因是:對于石灰改良膨脹土而言,由于石灰的化學(xué)改良效應(yīng),主要是石灰的膠凝作用及碳酸化作用,使得從土體中分離出來的Al2O3和SiO2與土體游離出來的Ca2+進(jìn)行反應(yīng)形成水化硅、鋁酸硅膠體,附著在土顆粒表面及顆粒之間,從而使得原有的土體膠結(jié)成相對獨(dú)立的聚集體,具有一定數(shù)量的大空隙,導(dǎo)致了石灰改良膨脹土的進(jìn)氣值較低;而壓實(shí)膨脹土是經(jīng)過壓實(shí)而成,其結(jié)構(gòu)遭到破壞,因而其進(jìn)氣值較大。

文獻(xiàn)[11]中的擬合參數(shù)如表4所示。結(jié)合圖7及表4可以看出,石灰改良膨脹土的進(jìn)氣值與殘余含水率之間的曲線明顯比壓實(shí)膨脹土陡峭,表明在含水率變化相同時(shí),石灰改良膨脹土的基質(zhì)吸力變化較小,石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性較好。

圖7 膨脹土SWCCFig.7 SWCC of expansive soil

表4 荊門膨脹土SWCC的Fredlund-Xing模型參數(shù)[11]

Table 4 The Fredlund-Xing model parameters[11] of SWCC of Jingmen expansive soil

根據(jù)D. G. Fredlund[12]的研究結(jié)論,SWCC的斜率表征土樣持水能力,斜率越小表示土樣的持水能力越強(qiáng),而土樣的持水能力與水穩(wěn)定性正相關(guān)即土樣的持水能力越強(qiáng),水穩(wěn)定性越好。

6 結(jié) 論

(1) 隨著石灰摻量的增加,石灰土的擊實(shí)曲線呈現(xiàn)扁平化的趨勢,表現(xiàn)出石灰土水敏感性的降低。

(2) 對于石灰改良膨脹土而言,在一定的摻灰率范圍內(nèi)石灰土的最大干密度和最優(yōu)含水率均與摻灰率成近似線性關(guān)系,最大干密度隨摻灰率的增大而減小,最優(yōu)含水率隨摻灰率的增大而增大。

(3) 石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性比壓實(shí)素土的水穩(wěn)定性有較大幅度的提高,對于試驗(yàn)用土而言,2%摻灰率的石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性提高幅度最大,4%和6%摻灰率的石灰改良膨脹土的穩(wěn)定性提高幅度基本一致。

(4) 干濕循環(huán)的室內(nèi)試驗(yàn)表明,石灰改良土的水穩(wěn)定性比素土有了較大幅度的提高;4%摻灰率的石灰土的第一次干濕循環(huán)對石灰土的水穩(wěn)定性的影響最大,之后隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增加而影響逐漸減小。

(5) SWCC試驗(yàn)表明石灰改良膨脹土的進(jìn)氣值比壓實(shí)膨脹土低,SWCC及n值表明石灰改良膨脹土的水穩(wěn)定性比壓實(shí)膨脹土高。

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(編輯:黃 玲)

Water Stability of Lime-treated Expansive Soil

BIAN Jia-min1,2

(1.Research Center of Energy Saving and Emission Reduction of Traffic Engineering Technology of Jiangsu Province, Nanjing Communications Institute of Technology, Nanjing 211188, China; 2.Key Laboratory of Geomechanics and Embankment Engineering under Ministry of Education, Hohai University, Nanjing 210098, China)

The water stability of lime-treated expansive soil is researched through compaction test, unconfined compression test and compression modulus test on weak expansive soil and lime-treated expansive soil in association with the test results of soil-water characteristic curve (SWCC) by other scholars. Results reveal that the compaction scope of lime-treated expansive soil is wider than that of natural expansive soil, and the optimum water content and the maximum dry density respectively increases and decreases linearly with the increment of lime content. The reduction of unconfined compressive strength and compression modulus of lime-treated expansive soil is the largest after one-day water absorption, and with the increase of water absorption time, the reduction rate gradually gets smaller and finally tends to be stable. Moreover, the reduction of unconfined compressive strength is up to maximum after 1 day’s wetting-drying cycle, and with the increasing of wetting-drying cycle, the reduction rate also decreases. The decreased margins of unconfined compressive strength and compression modulus of lime-treated expansive soil are remarkably smaller than that of natural expansive soil, indicating that the water stability of lime-treated expansive soil is greatly improved. In addition, researches of SWCC also show that the water stability of lime-treated expansive soil is improved.

lime-treated expansive soil;water stability;unconfined compressive strength;compression modulus;SWCC

2014-01-06;

2014-01-27

國家自然科學(xué)基金重點(diǎn)項(xiàng)目(506390101);教育部博士點(diǎn)基金項(xiàng)目(20100094110002);南京交通職業(yè)技術(shù)學(xué)院課題(JY1402,JY1507)

邊加敏(1979-),男,江蘇南京人,講師,博士,主要從事非飽和土的教學(xué)與科研工作,(電話)15951670241(電子信箱) bianjiamin1114@aliyun.com。

10.11988/ckyyb.20140013

2016,33(01):77-82

TU443

A

1001-5485(2016)01-0077-06

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