■林榮光

（福州中咨工程咨詢有限公司，閩侯　350108）

軟弱圍巖隧道掌子面穩(wěn)定性模擬分析與加固處治措施

■林榮光

（福州中咨工程咨詢有限公司，閩侯350108）

本文以省道304線尤溪西城至八字橋公路改建工程吊公嶺隧道、湆頭嶺隧道為工程背景，采用有限元分析軟件對掌子面穩(wěn)定性進(jìn)行模擬分析，在對掌子面加固、提高初支強(qiáng)度等措施效果分析的基礎(chǔ)上，依托工程采用管棚法對掌子面進(jìn)行加固，效果良好，可為同類工程施工提供一定的參考。

軟弱圍巖隧道施工掌子面穩(wěn)定支護(hù)加固

0　前言

隧道軟弱圍巖的安全施工不僅要滿足工程工期要求，也是避免人員傷亡和經(jīng)濟(jì)損失的有效保障。如何解決軟弱圍巖中隧道施工安全問題，提高圍巖的自穩(wěn)能力，保證開挖及后續(xù)作業(yè)的正常進(jìn)行，是隧道施工成敗的關(guān)鍵。

1　工程概況

吊公嶺隧道、湆頭嶺隧道兩座隧道長分別為900m和560m，隧道建筑限界為：凈寬7.5m，凈高5.0m。其中吊公嶺隧道進(jìn)口落于R=610m圓曲線內(nèi)，出口落于R=650m圓曲線內(nèi)，圍巖分級：Ⅴ級209m、Ⅳ級級203m、Ⅲ級480m；湆頭嶺隧道進(jìn)口位于直線段，出口落于R=800m圓曲線內(nèi)，圍巖分級：Ⅴ級160m、Ⅳ級190m、Ⅲ級200m。隧址區(qū)洞口段隧洞圍巖以強(qiáng)風(fēng)化花崗巖和殘積土為主，自穩(wěn)能力差，當(dāng)日或數(shù)日可發(fā)生松動變形，進(jìn)而發(fā)生坍塌；隧洞洞身段圍巖以中風(fēng)化花崗巖為主，屬較硬巖，裂隙發(fā)育一般，圍巖以巨塊狀結(jié)構(gòu)或大塊狀結(jié)構(gòu)為主，部分節(jié)理發(fā)育較密集，跨度5m，一般有自穩(wěn)能力，數(shù)日或數(shù)月內(nèi)可發(fā)生松動變形、會產(chǎn)生局部坍塌；局部圍巖為花崗巖和粉砂巖斷層接觸帶，裂隙發(fā)育、圍巖破碎，結(jié)構(gòu)為碎鑲嵌結(jié)構(gòu)為主，并有斷層泥，無自穩(wěn)能力，易發(fā)生大塌方?？傮w圍巖級別偏低以Ⅳ、Ⅴ類圍巖為主。

以上隧道施工過程中，V級圍巖段落局部掌子面由于存在地質(zhì)斷層及局部涌水量過大等原因發(fā)生過中小規(guī)模的崩塌，由于發(fā)現(xiàn)及時、預(yù)判準(zhǔn)確，采取合理有效的加固措施，使掌子面崩塌問題得到及時有效的解決，確保了施工安全與工程質(zhì)量。

2　軟弱圍巖對掌子面穩(wěn)定性模擬分析

為研究吊公嶺隧道、湆頭嶺隧道施工圍巖穩(wěn)定性問題，采用數(shù)值分析手段，建立三維模型模擬分析隧道相同條件下相向和單向施工引起的圍巖應(yīng)力與位移場特征。

2.1模型建立

采用FLAC3D對隧道臨近貫通段進(jìn)行模擬分析，建立如圖1所示模型（60m×60m×70m），隧道拱頂至地表取2倍隧道開挖高度（10m）。模型邊界條件：底部為固定邊界，四側(cè)面為法向約束邊界，上部邊界到地表的巖體以自重荷載的形式作用在上部邊界。為消除邊界影響，沿隧道縱向兩端各開挖 6m，初始時兩個掌子面相距58m。

圍巖采用實(shí)體單元模擬，選用彈塑性本構(gòu)關(guān)系，服從莫爾庫倫屈服準(zhǔn)則；殼單元模擬初支結(jié)構(gòu)，采用彈性本構(gòu)關(guān)系。超前小導(dǎo)管及系統(tǒng)錨桿均按簡化處理，圍巖參數(shù)適當(dāng)提高。

相向施工的模擬步驟為：進(jìn)出口同時開挖，上臺階進(jìn)尺為1m，核心土、中下臺階及仰拱進(jìn)尺均為2m，初期支護(hù)落后開挖面1個循環(huán)。上臺完成2個進(jìn)尺后，核心土、中下臺階及仰拱依次開挖1個進(jìn)尺，如此循環(huán)開挖。同時進(jìn)行相同條件下，單向開挖模擬。

2.2模型計(jì)算分析

分析圍巖穩(wěn)定性時，以計(jì)算所得塑性區(qū)或位移擾動區(qū)等多方面指標(biāo)進(jìn)行綜合分析和判斷的方式為主。從塑性區(qū)發(fā)展、圍巖變形及應(yīng)力重分布等方面，分析相向施工隧道圍巖穩(wěn)定性。

2.2.1圍巖塑性區(qū)

圖2為隧道縱剖面塑性區(qū)隨著兩個掌子面距離減小的變化，圖中L表示兩個掌子面之間的距離。

當(dāng)兩個掌子面距離較遠(yuǎn)時，圍巖塑性區(qū)擴(kuò)展至掌子面前方5m處，此時相向施工無相互影響。隨著掌子面之間距離減小，圍巖塑性區(qū)擴(kuò)展范圍逐漸增大。當(dāng)L=18m時，塑性區(qū)延伸至掌子面前方 6m處；L=16m時，塑性區(qū)延伸至掌子面前方7m處；L=14m時，塑性區(qū)縱向貫通。

當(dāng)塑性區(qū)縱向貫通后，若仍相向開挖，塑性區(qū)將繼續(xù)在橫向擴(kuò)展。隨著兩個掌子面之間的距離繼續(xù)減小，塑性區(qū)沿著拱腰斜向外擴(kuò)展，然后沿著邊墻墻角處向斜下方延伸，呈X形分布。

2.2.2圍巖位移分析

隧道超前核心土體變形是圍巖變形的真正誘因，包括擠壓突出變形、預(yù)收斂變形和收斂變形，隧道塌方多發(fā)生在核心土體滑動之后。下文對相向施工隧道臨近貫通時圍巖變形規(guī)律進(jìn)行分析。

（1）拱頂沉降

兩個掌子面中間里程斷面拱頂沉降隨掌子面距離的變化，以及相同條件下單向施工時該斷面的拱頂沉降變化曲線列于圖3。相向開挖，當(dāng)掌子面距該斷面為8m時，該斷面的拱頂沉降量增長顯著；當(dāng)距離為5m時，拱頂沉降量陡增，圍巖存在失穩(wěn)的征兆。而單向開挖時，該斷面拱頂沉降量增長平緩。

（2）掌子面擠出變形

圖4為兩個掌子面不同間距時掌子面的擠出變形（水平位移），同時列出單向開挖時掌子面擠出變形曲線，圖中k為兩個掌子面之間距離與開挖跨度之比。相向施工時，兩個掌子面可能發(fā)生影響，其規(guī)律為：隨兩個掌子面的臨近，擠出變形將增大，且距離越近，擠出變形增長越明顯；當(dāng)掌子面距離為12m時，掌子面擠出變形最大值劇增至3.2cm。

雙向施工時，掌子面間圍巖變形受兩開挖面的共同影響，其變形大于兩個掌子面各自影響效果的線性疊加。當(dāng)兩個掌子面距離小于16m時，圍巖變形將會劇增，發(fā)生大變形。

3　掌子面穩(wěn)定性的預(yù)判

3.1影響掌子面穩(wěn)定性預(yù)判的因素

（1）地下水對掌子面影響

地下水對掌子面影響很大，一般說掌子面涌水量100L/min時，可作為穩(wěn)定和坍塌臨界的判斷基準(zhǔn)，在500L/min以上幾乎都是坍塌。

（2）隧道埋深對掌子面影響

隧道埋深對掌子面的自穩(wěn)性也有重大的影響。與深埋段相比，隧道淺埋段圍巖多為軟弱堆積物，巖土風(fēng)化層，圍巖難以形成承載壓力拱，自穩(wěn)定性差。施工不當(dāng)易出現(xiàn)地表位移增大、表層開裂，并可能導(dǎo)致掌子面失穩(wěn)。

3.2掌子面穩(wěn)定性的預(yù)判

預(yù)判掌子面的穩(wěn)定性，需知道在不同圍巖類別掌子面可能產(chǎn)生崩塌原因及規(guī)模。主要造成掌子面圍巖崩塌有類別有：在強(qiáng)風(fēng)化的圍巖中，會產(chǎn)生比較大的崩塌，有涌水會使崩塌的規(guī)模更大；在斷層圍巖中，根據(jù)斷層的破碎程度可能產(chǎn)生小規(guī)模的崩塌，也可能出現(xiàn)大規(guī)模的崩塌，崩塌可能出現(xiàn)一次，也可能出現(xiàn)多次；在有層理的容易崩塌的圍巖中，會產(chǎn)生大規(guī)模的崩塌，根據(jù)層理的強(qiáng)度、融水狀況，在幾小時內(nèi)會產(chǎn)生多次崩塌，也可能瞬時發(fā)生大規(guī)模崩塌；在互層圍巖中，崩塌一般是小規(guī)模的，可能由于少量的涌水使固結(jié)度低的砂性土層流出，殘留的泥巖也會成塊狀剝落，崩塌的程度因巖石的固結(jié)度、層里的間隔、層理面的固結(jié)度、巖層的滯水水量、水壓等不同而不同，崩塌的時間多在狀況急劇變化的時期發(fā)生。

4　掌子面穩(wěn)定的管棚加固方法

掌子面穩(wěn)定是施工開展的前提條件，掌子面穩(wěn)定性與開挖斷面的大小、開挖工法、輔助措施密切相關(guān)。在掌子面無法自穩(wěn)的情況下，施工中應(yīng)要采用減小開挖斷面、縮短開挖進(jìn)尺，輔以超前預(yù)支護(hù)措施，必要時對掌子面增設(shè)正向超前錨桿或小導(dǎo)管，網(wǎng)噴混凝土等加強(qiáng)措施。

根據(jù)本隧道實(shí)際地質(zhì)情況，洞口段采用管棚法作為超前預(yù)支護(hù)措施，管棚法是沿隧道開挖斷面外輪廓，預(yù)先以一定間隔與隧道鉆孔，插入鋼花管并壓注水泥漿或水泥砂漿，加固土體，使管棚和圍巖構(gòu)成形成一個拱殼狀的棚架體系結(jié)構(gòu)，用于穩(wěn)定圍巖，使其加固開挖面前方的地層，從時間、空間上能有效地抑制掌子面前方圍巖產(chǎn)生過大變形。其支護(hù)原理可歸納以下幾個方面。

（1）梁效應(yīng)

在掘進(jìn)時，先行設(shè)置的管棚鋼管在掌子面前方圍巖與后方已施作初期支護(hù)的支撐下，形成梁式結(jié)構(gòu)，有效地抑制掌子面前方圍巖產(chǎn)生過大變形，控制圍巖松弛。

（2）土體改良效應(yīng)

通過鋼管內(nèi)壓注水泥漿，可改善圍巖自身強(qiáng)度，提高圍巖自身的穩(wěn)定性。洞口管棚法施工示意圖如圖5所示。

管棚法一般采用直徑108mm、壁厚6mm、節(jié)長4m、 6m的熱軋無縫鋼管作為管棚，鋼管環(huán)向間距50cm，傾角1～3°，入土長度20m，采用C25砼套拱作為的導(dǎo)向墻。施工時，鉆機(jī)立軸方向必須準(zhǔn)確控制，每鉆完一孔便頂進(jìn)一根長鋼管，施工順序?yàn)樽韵露?，拱部管棚施工前架設(shè)拱部管棚施工平臺。管棚施作時應(yīng)先鉆設(shè)鋼花管，注漿凝固后再鉆設(shè)無孔鋼管。在無孔鋼管的鉆孔過程中應(yīng)檢查鋼花管的注漿質(zhì)量，當(dāng)注漿質(zhì)量達(dá)到要求時，再安裝無孔鋼管，并注漿使管周漿液飽滿；當(dāng)注漿質(zhì)量達(dá)不到要求時，則安裝鋼花管并進(jìn)行補(bǔ)充注漿。管棚注漿加固一般應(yīng)做現(xiàn)場試驗(yàn)確定注漿參數(shù)，注漿參數(shù)采用注漿量、注漿壓力雙標(biāo)準(zhǔn)控制，確保加固圈相互咬合搭接，能形成拱形結(jié)構(gòu)。

本次加固內(nèi)容主要分為初期支護(hù)和超前支護(hù)兩個方面，具體施工方法如下。

4.1初期支護(hù)及時封閉成環(huán)

在軟弱圍巖中，初期支護(hù)及時施作并封閉成環(huán)，可有效形成支護(hù)整體強(qiáng)度，控制圍巖變形，避免施工過程中局部支護(hù)強(qiáng)度不足導(dǎo)致的圍巖失穩(wěn)。

（1）修筑臨時仰拱

臺階法開挖時，修筑臨時仰拱就是使上臺階單元及時封閉成環(huán)，形成環(huán)向受力，有效發(fā)揮初期支護(hù)整體受力效果，阻止支護(hù)變形，在本隧道Ⅳ、Ⅴ類圍巖施工中，通過上臺階修筑臨時仰拱的方法，收效比較好，如圖6所示。

（2）拱腳加固

上斷面拱腳位置是軟弱圍巖施工的重點(diǎn)，拱腳穩(wěn)固，可避免拱腳位移過大而導(dǎo)致拱腳內(nèi)縮，拱頂下沉，為確保拱腳穩(wěn)固，施工中應(yīng)在上臺階拱腳位置設(shè)置鎖腳錨桿、注漿小導(dǎo)管或托梁或鋼管樁等相應(yīng)加固措施。

4.2洞身超前支護(hù)

洞身段落超前支護(hù)一般采用沿隧道外輪廓施作超前錨桿、超前注漿小導(dǎo)管等，用以加固掌子面前方圍巖的方法，必要時可增設(shè)鋼插板等。

（1）掌子面正向加固錨桿

在掌子面軟弱，存在明顯滑塌可能的情況下，應(yīng)在掌子面上施工平行于隧道軸線的正向錨桿，錨桿長度視滑塌情況施設(shè)，通常應(yīng)不小于一倍開挖洞高，為便于掌子面機(jī)械化施工可采用玻璃纖維錨桿進(jìn)行加固。

（2）注漿小導(dǎo)管

注漿小導(dǎo)管是向掌子面附近的圍巖注漿，以改善圍巖，保證掌子面穩(wěn)定的方法，實(shí)踐證明，掌子面斜上方對隧道的穩(wěn)定具有很大的影響，因此，開挖前改善此部分的狀況，對增強(qiáng)隧道的穩(wěn)定性是極為重要的，小導(dǎo)管注漿不僅是掌子面穩(wěn)定的對策，也是改善隧道穩(wěn)定性的對策，是隧道軟弱圍巖開挖支護(hù)的重要手段。

（3）鋼插板

鋼插板是在崩塌性顯著的圍巖中，以較大面積支護(hù)拱頂?shù)氖侄?，鋼插板的寬度一般采?5cm，長度為1.2～1.6m，間隔3cm打入，一般都在拱頂120°范圍內(nèi)施設(shè)。

（4）超前錨桿

斜錨桿是作為支護(hù)結(jié)構(gòu)的一部分軸力構(gòu)件而發(fā)揮作用，用以改善拱頂斜上方的圍巖，在已坍塌的圍巖中，作為支護(hù)拱頂?shù)妮o助方法。

斜錨桿通常與系統(tǒng)錨桿同時施工，向掌子面的斜上方以50～80cm的間距，打入異型鋼筋，錨固材料采用砂漿，錨桿長度3～4m，仰角30～60°。

（5）單管

用于沒有凝聚力的圍巖，以防止拱頂松弛、崩落。一般采用34～48mm的鋼管，以30～60cm的間距和5～30°的仰角打入，打入長度一般為掘進(jìn)進(jìn)尺的2～3倍。

此方法的主要問題是在有礫石（孤石）或固結(jié)好的圍巖中應(yīng)用困難，其次是鋼管下方的圍巖容易崩落，超挖過大，為了減少超挖，可減小打入角度，使鋼管從支護(hù)構(gòu)件中通過。

5　加固措施及效果分析

5.1加固措施

弱圍巖隧道相向施工，掌子面距離達(dá)極限距離時，圍巖可能發(fā)生大變形甚至失穩(wěn)。當(dāng)?shù)豕珟X隧道、湆頭嶺隧道兩個掌子面距離達(dá)極限距離時，為保證隧道施工安全，結(jié)合對掌子面數(shù)值模擬分析和掌子面管棚加固方法，主要加固措施有：（1）封閉其中一個掌子面，單向開挖直至貫通，同時盡早封閉初期支護(hù)；（2）提高初期支護(hù)強(qiáng)度，如加密鋼支撐，加大噴射混凝土厚度；（3）對掌子面采用管棚加固，提高掌子面圍巖強(qiáng)度，對掌子面一定范圍內(nèi)進(jìn)行注漿。

5.2效果分析

為分析不同措施對提高圍巖穩(wěn)定性效果，采用上文建立的模型，按照單向開挖計(jì)算，4種工況為：工況1，支護(hù)參數(shù)不變，不進(jìn)行掌子面加固；工況2，提高支護(hù)強(qiáng)度，鋼支撐間距加密為0.5m，噴射混凝土厚度增為30cm；工況3，注漿加固掌子面，掌子面圍巖參數(shù)提高一定程度；工況4，支護(hù)參數(shù)按工況2調(diào)整，掌子面按工況3進(jìn)行加固。其中，加固范圍為兩個掌子面間巖柱，加固后圍巖參數(shù)為假定值。

（1）塑性區(qū)分布

選取兩個掌子面中間里程處斷面進(jìn)行塑性區(qū)分析。計(jì)算結(jié)果表明，若不采取加固措施，掌子面前方塑性區(qū)貫通，并將持續(xù)擴(kuò)展（工況1）；若提高初支強(qiáng)度，可一定程度上控制塑性區(qū)的擴(kuò)展范圍及速度，但效果不明顯（工況2）；若對掌子面進(jìn)行注漿加固，塑性區(qū)得到很好的控制，塑性區(qū)的擴(kuò)展范圍和速度明顯減小，擴(kuò)展范圍減小比例達(dá)95%（工況3）；在對掌子面注漿加固的基礎(chǔ)上同時提高初支強(qiáng)度，對進(jìn)一步控制圍巖塑性區(qū)發(fā)展無效（工況4）。

提高初支強(qiáng)度，對控制塑性區(qū)效果不明顯，而加固掌子面可有效減小塑性區(qū)的發(fā)展范圍及速度。

（2）圍巖變形

4種工況下，兩個掌子面中間里程斷面拱頂沉降分別為6.5、5.5、5.4、5.0cm，可知2種應(yīng)對措施對減小拱頂沉降效果相當(dāng)，拱頂沉降減小15%～17%，2種措施同時采取可進(jìn)一步控制圍巖拱頂沉降，沉降減小比例達(dá)23%。圖7為兩個掌子面相距8m時，各工況下掌子面擠出變形。若不采取加固措施，掌子面擠出變形最大值達(dá)4.4cm；若提高支護(hù)強(qiáng)度，擠出變形明顯減小，最大值減小為3.5cm，減小約20%；若對掌子面進(jìn)行加固，掌子面擠出變形減小更明顯，最大值減小為3.2cm，減小約27%。

因此，僅提高初支強(qiáng)度，對提高貫通段圍巖穩(wěn)定性效果不顯著；對掌子面進(jìn)行注漿加固，能較好地提高圍巖穩(wěn)定性；同時采取2種措施，效果更好。

6　結(jié)語

在吊公嶺隧道、湆頭嶺隧道施工中，通過對掌子面的穩(wěn)定模擬和加固措施的對比分析，結(jié)合“良圍巖、愛護(hù)圍巖”的原則及借鑒以往隧道施工寶貴的經(jīng)驗(yàn)，提高了隧道施工安全，保證了隧道工程質(zhì)量。掌子面穩(wěn)定加固方法是以支護(hù)手段為中心，在隧道施工循環(huán)范圍內(nèi)實(shí)施的施工方法。在同一條隧道，同一地質(zhì)的情況下，其自穩(wěn)性也是有差異的，因此，在選擇輔助法施工時，必須研究現(xiàn)場的實(shí)際情況，選擇適當(dāng)?shù)姆椒ǎ耙虿氖┙?、有的放矢”。希望文中的一些?jīng)驗(yàn)?zāi)転檐浫鯂鷰r段的施工提供參考價值。

［1］朱永金，李文江，趙勇.軟弱圍巖隧道穩(wěn)定性變形控制技術(shù)［M］.北京：人民交通出版社，2012.

［2］關(guān)寶樹，趙勇.軟弱圍巖隧道施工技術(shù)［M］.北京：人民交通出版社，2011.

［3］中華人民共和國行業(yè)推薦性標(biāo)準(zhǔn).JTG/T F60-2009，隧道施工技術(shù)細(xì)則［S］.北京：人民交通出版社，2009.