計　靜， 張云雷， 張文福， 袁朝慶， 劉迎春， 王樹偉， 徐松芝

( 1. 東北石油大學(xué) 黑龍江省防災(zāi)減災(zāi)工程與防護(hù)工程重點實驗室，黑龍江 大慶　163318；　2. 香港理工大學(xué) 土木與環(huán)境工程系，香港 九龍 紅勘 )

?

角鋼套箍高強(qiáng)混凝土軸壓短柱承載力分析與設(shè)計建議

計靜1,2， 張云雷1， 張文福1， 袁朝慶1， 劉迎春1， 王樹偉1， 徐松芝1

( 1. 東北石油大學(xué) 黑龍江省防災(zāi)減災(zāi)工程與防護(hù)工程重點實驗室，黑龍江 大慶163318；2. 香港理工大學(xué) 土木與環(huán)境工程系，香港 九龍 紅勘 )

以套箍系數(shù)、混凝土等級和鋼材屈服強(qiáng)度為控制參數(shù)，設(shè)計15根剪跨比為1.5的角鋼套箍高強(qiáng)混凝土軸壓短柱；基于簡化的鋼材本構(gòu)模型和考慮套箍效應(yīng)的約束高強(qiáng)混凝土本構(gòu)模型，采用ANSYS有限元軟件進(jìn)行數(shù)值仿真分析，通過與實驗數(shù)據(jù)對比驗證有限元建模的合理性；考察不同套箍系數(shù)、混凝土強(qiáng)度等級和角鋼屈服強(qiáng)度等級對角鋼套箍高強(qiáng)混凝土軸壓短柱力學(xué)性能的影響；考慮綴板對混凝土的套箍效應(yīng)，引入綴板影響因數(shù)，利用1stopt軟件反演影響因數(shù)與套箍系數(shù)之間線性關(guān)系，建立角鋼套箍高強(qiáng)混凝土軸壓短柱極限承載力計算表達(dá)式，提出軸壓短柱的設(shè)計方法與施工建議。結(jié)果表明，套箍系數(shù)比其他參數(shù)對軸壓短柱的承載力和延性的影響更加顯著，為該短柱在新建和改造工程中的應(yīng)用奠定基礎(chǔ)。

角鋼套箍高強(qiáng)混凝土； 軸壓； 短柱； 套箍系數(shù)； 承載力； 設(shè)計建議

0　引言

角鋼套箍高強(qiáng)混凝土柱是在素高強(qiáng)混凝土構(gòu)件外部四角配置角鋼的一種組合結(jié)構(gòu)形式[1-4]，角鋼之間通過橫向綴板焊接連接，構(gòu)件內(nèi)部不再設(shè)置縱向鋼筋。該類構(gòu)件不但構(gòu)造簡單、連接方便，而且具有承載力高、延性好等獨特的力學(xué)特性。同時，將高強(qiáng)混凝土應(yīng)用于外包角鋼混凝土構(gòu)件，能夠大幅減小構(gòu)件的截面尺寸，減少混凝土的用量，有效減輕結(jié)構(gòu)的自重。

Sheikh S A等[5]首先開展鋼板箍約束角鋼空間桁架混凝土柱的軸壓靜力試驗，考察柱的破壞過程，利用荷載—軸向變形曲線給出承載力計算公式，結(jié)果表明鋼板箍間距和數(shù)量可以明顯改善核心混凝土的強(qiáng)度和延性。Rosario M等[6]開展13組角鋼混凝土柱的偏心受壓試驗，提出該類構(gòu)件的理論分析模型，用于精確分析角鋼混凝土柱及普通鋼筋混凝土柱的承載力。任富棟等[7]開展外包角鋼加固鋼筋混凝土框架柱試驗，獲得加固框架柱的破壞形式，提出角鋼加固柱的設(shè)計理論。姜紹飛等[8]探討混凝土軸壓強(qiáng)度、縱向含鋼率、配箍間距和箍筋直徑對軸壓外包角鋼短柱力學(xué)性能的影響，給出承載力計算公式。魯華偉[9]開展10根長細(xì)比為3的角鋼約束普通混凝土軸壓短柱試驗，獲得破壞形態(tài)和豎向荷載—位移曲線，探討構(gòu)件截面、綴板間距，以及混凝土軸心抗壓強(qiáng)度對角鋼約束混凝土柱承載力和延性性能的影響，提出角鋼強(qiáng)度降低系數(shù)的概念，并回歸得出角鋼強(qiáng)度降低系數(shù)隨套箍系數(shù)變化的規(guī)律。

目前，對角鋼套箍高強(qiáng)混凝土短柱研究的相關(guān)報道較少，相應(yīng)的理論也不成熟?；趯嶒灁?shù)據(jù)，筆者采用ANSYS有限元軟件[10-11]，開展不同參數(shù)下的角鋼套箍高強(qiáng)混凝土軸壓短柱的數(shù)值分析，獲得軸壓短柱的力學(xué)性能，給出承載力計算表達(dá)式，并提出設(shè)計方法與施工建議。該研究結(jié)果不僅有一定的理論意義和實際工程實用價值，同時也為《鋼混凝土組合結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》的完善提供依據(jù)。

表1　DZ試件參數(shù)

1　試件設(shè)計

以綴板間距s、套箍系數(shù)λt、混凝土強(qiáng)度等級和角鋼強(qiáng)度等級為控制參數(shù)，設(shè)計15根角鋼套箍的核心高強(qiáng)混凝土組合柱(剪跨比為1.5)，參數(shù)見表1。試件為等邊角鋼，厚度為5 mm，邊長為50 mm，用“∠50×5”表示；試件高度為600 mm；試件截面尺寸為200 mm×200 mm。DZ-2試件的外形尺寸及柱截面構(gòu)成見圖1。

2　模型與驗證

2.1鋼材和套箍高強(qiáng)混凝土本構(gòu)模型

鋼材的本構(gòu)關(guān)系采用簡化的雙線性模型[12-15]，不考慮屈服后的強(qiáng)度硬化，采用Mises屈服準(zhǔn)則，本構(gòu)模型見圖2。角鋼對核心混凝土的套箍作用與箍筋對混凝土的約束性質(zhì)類似，基于Mander J B、楊坤等提出的箍筋約束混凝土本構(gòu)模型[16-18]，對角鋼約束的混凝土核心有效約束區(qū)進(jìn)行修正，得到適用于角鋼約束的高強(qiáng)混凝土的本構(gòu)模型(見圖3)，核心有效約束區(qū)見圖4。

圖1　DZ-2試件尺寸及截面形式(mm)Fig.1 Dimesions and sectional form of specimen DZ-2(mm)

組合柱核心高強(qiáng)混凝土的抗壓強(qiáng)度表達(dá)式的構(gòu)成形式與箍筋約束混凝土本構(gòu)模型[16]一致：

(1)

(2)

式中：fr為橫向鋼板的約束應(yīng)力;ke為有效約束系數(shù)。ke的計算表達(dá)式：

(3)

式中：Ae為鋼板對核心混凝土的有效約束面積;Acc為截面鋼板形心包圍的核心混凝土面積除去縱向角鋼的面積。Acc的計算表達(dá)式：

(4)

式中：Ac為截面鋼板形心包圍的核心混凝土面積;ρcc為縱向角鋼的總面積與截面鋼板形心包圍的核心混凝土面積比值。

圖2　鋼材的本構(gòu)模型

圖3　高強(qiáng)混凝土的本構(gòu)模型

圖4　高強(qiáng)混凝土有效約束區(qū)域Fig.4 Effective constrained zone of high-strength concrete

[16]矩形箍筋約束混凝土柱的核心有效約束區(qū)，結(jié)合角鋼約束的特點，給出鋼板套箍約束高強(qiáng)混凝土柱的有效核心約束區(qū)(見圖4)。Ae的計算表達(dá)式：

(5)

將式(4)、式(5)代入式(3)，計算有效約束系數(shù)ke:

(6)

組合柱核心高強(qiáng)混凝土抗壓強(qiáng)度對應(yīng)的約束高強(qiáng)混凝土峰值應(yīng)變表達(dá)式為

(7)

式中：εcc和εco分別為約束高強(qiáng)混凝土和素高強(qiáng)混凝土的峰值應(yīng)變。

利用式(1)和式(7)求得套箍高強(qiáng)混凝土的抗壓強(qiáng)度和峰值應(yīng)變，代入式(8)求得本構(gòu)模型的表達(dá)式：

(8)

2.2有限元模型

為了獲得試件的荷載—位移曲線，在ANSYS有限元建模[9]中采用SOLID45三維實體單元模擬角鋼及綴板，采用SOLID65單元模擬高強(qiáng)混凝土，觀察高強(qiáng)混凝土的拉裂、壓潰、塑性變形和蠕變現(xiàn)象。采用Drucker-Prager模型模擬混凝土塑性的應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系，裂縫的處理方式采用分布模型。采用實體建模方法建立角鋼約束高強(qiáng)混凝土柱有限元模型，不考慮高強(qiáng)混凝土的收縮、徐變，采用GLUE命令將高強(qiáng)混凝土和鋼骨架粘結(jié)形成一體。采用掃略法進(jìn)行幾何模型網(wǎng)格劃分，得到離散有限單元，以DZ-2試件網(wǎng)格劃分為例(見圖5)，對柱底所有節(jié)點自由度進(jìn)行約束并形成固接；柱頂豎向(Y方向)全部節(jié)點自由度耦合，豎向位移自由，X和Z方向節(jié)點自由度全部約束。將荷載施加在柱頂上，自由度耦合能夠避免柱頂?shù)木植渴軌浩茐摹?/p>

圖5　鋼骨架、高強(qiáng)混凝土和角鋼套箍組合柱有限元網(wǎng)格劃分Fig.5 Finite element grid division of steel skeleton, high-strength concrete and composite column

2.3實驗驗證

為驗證有限元建模的合理性，采用2.2的建模方法，對5組試件[8]進(jìn)行有限元數(shù)值分析，獲得試件的豎向荷載—位移關(guān)系曲線并與實驗結(jié)果進(jìn)行對比，結(jié)果見圖6；與實驗承載力對比結(jié)果見表2，承載力誤差小于10%，有限元計算結(jié)果與實驗結(jié)果吻合較好。仿真分析曲線比試驗曲線的位移偏小，原因是ANSYS有限元數(shù)值模擬到一定位移時，組合柱內(nèi)部單元之間離散很大，導(dǎo)致計算程序不收斂。

圖6　軸壓短柱有限元數(shù)值分析結(jié)果與實驗荷載—位移曲線Fig.6 Comparison of load-displacement curves between ANSYS and test

試件編號實驗承載力/kN有限元分析承載力/kN實驗與有限元分析承載力誤差/%ARCC1196021308.00ARCC2217023628.05ARCC3262027815.76ARCC4125013406.72ARCC5185018701.07

3　擴(kuò)展參數(shù)數(shù)值分析

采用ANSYS有限元軟件，對15根角鋼套箍高強(qiáng)混凝土軸壓短柱開展軸壓分析，提取試件的荷載-位移曲線，考察套箍系數(shù)、混凝土強(qiáng)度等級和角鋼屈服強(qiáng)度等級對角鋼套箍高強(qiáng)混凝土柱軸壓剛度、延性和承載力等力學(xué)性能的影響規(guī)律。

3.1套箍系數(shù)

不同套箍系數(shù)對角鋼約束高強(qiáng)混凝土軸壓短柱影響的荷載—位移曲線見圖7。由圖7可以看出，軸壓短柱荷載—位移曲線初始階段為直線段，主要表現(xiàn)構(gòu)件的彈性性能。隨著套箍系數(shù)的增大，初始剛度逐漸增大，且構(gòu)件的極限承載力顯著提高。隨著綴板間距減小，荷載—位移曲線下降變慢，表明隨著綴板間距的減小軸壓短柱的延性增強(qiáng)。

圖7　不同套箍系數(shù)的軸壓短柱荷載—位移曲線Fig.7 Comparison of load-displacement curves of composite columns with different hoop coefficients

3.2混凝土強(qiáng)度等級

不同混凝土強(qiáng)度等級(C60、C70、C80)對角鋼約束高強(qiáng)混凝土軸壓短柱影響的荷載—位移曲線見圖8。由圖8可以看出，軸壓短柱的初始剛度基本相同，隨著位移增加，曲線逐漸偏離縱軸線。隨著混凝土強(qiáng)度等級提高，剛度表現(xiàn)略有增大，屈服荷載和極限承載力明顯提高，屈服位移變化不明顯。

3.3角鋼強(qiáng)度等級

不同角鋼屈服強(qiáng)度(Q235、Q345、Q390)對角鋼約束高強(qiáng)混凝土軸壓短柱影響的荷載—位移曲線見圖9。由圖9可以看出，初始剛度基本不變，屈服荷載和極限承載力隨著角鋼屈服強(qiáng)度的增大明顯提高，同時采用能量法確定的屈服位移也明顯增大。

圖8　不同核心混凝土強(qiáng)度的組合柱荷載—位移曲線

圖9　不同角鋼強(qiáng)度等級的組合柱荷載—位移曲線Fig.9 Comparison of load-displacement curves of columns

4　軸壓短柱承載力表達(dá)式

通過ANSYS有限元軟件對15組試件的模擬分析，獲得不同控制參數(shù)下的角鋼套箍高強(qiáng)混凝土短柱的極限承載力(見表3)。考慮角鋼和綴板引起的套箍效應(yīng)對角鋼約束高強(qiáng)混凝土短柱抗壓承載力的提高，以鋼筋混凝土柱極限承載力表達(dá)式為參考，引入綴板間距影響系數(shù)αs，構(gòu)建角鋼套箍高強(qiáng)混凝土短柱的極限承載力表達(dá)式。

表3角鋼套箍高強(qiáng)混凝土短柱極限承載力數(shù)值解

Table 3 Numerical solution of ultimate bearing capacity of angle-steel confined high-strength concrete short columns

試件編號承載力/kN試件編號承載力/kN試件編號承載力/kNDZ-11956DZ-62515DZ-112367DZ-22018DZ-72316DZ-122231DZ-32177DZ-82423DZ-132443DZ-42195DZ-92645DZ-142388DZ-52308DZ-102166DZ-152589

角鋼套箍高強(qiáng)混凝土軸壓短柱承載力表達(dá)式可寫為

(9)

利用式(9)獲得15組試件的αs，結(jié)果見表4。利用lstopt程序回歸得到αs與套箍系數(shù)λt的關(guān)系，兩者擬合為直線：

αs=0.656λt+0.496。

(10)

將式(10)代入式(9)，得到角鋼套箍高強(qiáng)混凝土軸壓短柱承載力表達(dá)式為

(11)

表4　試件參數(shù)與獲得的綴板間距影響因數(shù)

5　設(shè)計建議

地震發(fā)生時，許多建筑的框架柱因軸壓比過大而發(fā)生破壞，可見瞬時軸壓比增加[19-22]，盡管角鋼套箍高強(qiáng)混凝土組合柱的軸壓比限值可以適當(dāng)放寬，但建議按鋼筋混凝土柱的軸壓比限值取值。軸壓比μ表達(dá)式為

(12)

鋼板箍的配箍率需要滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中箍筋體積配筋率的要求。該類柱的軸壓承載力按式(11)計算。

角鋼套箍高強(qiáng)混凝土組合柱實現(xiàn)鋼材的集中化，角鋼之間可穿越型鋼和預(yù)應(yīng)力筋，角鋼套箍高強(qiáng)混凝土組合柱和預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土組合梁可以形成新的結(jié)構(gòu)型式(見圖10)。預(yù)應(yīng)力筋實現(xiàn)在柱端張拉和錨固，適合應(yīng)用于大跨、重載的新建和既有建筑的加固改造。預(yù)應(yīng)力型鋼混凝土組合梁可實現(xiàn)施工階段的自承重，在既有建筑的增層改造中具有獨特的優(yōu)勢。角鋼外包在高強(qiáng)混凝土柱的外側(cè)，便于在組合柱四周焊接龍骨，其上可布置薄膜太陽能發(fā)電板，為室內(nèi)外及走廊提供照明，實現(xiàn)結(jié)構(gòu)功能、裝飾與節(jié)能應(yīng)用一體化。薄膜太陽能發(fā)電板的布置見圖10。角鋼套箍高強(qiáng)混凝土組合柱角鋼骨架可在工廠焊接連接，大幅縮短建筑的施工周期。

圖10　采用組合柱和組合梁的大跨框架結(jié)構(gòu)體系及太陽能板的應(yīng)用Fig.10 Large-span frame structure system consisting of composite column and composite beam and application of sun-energy plates

6　結(jié)論

(1)以套箍系數(shù)、混凝土等級和鋼材的屈服強(qiáng)度為控制參數(shù)，設(shè)計15根剪跨比為1.5的角鋼套箍高強(qiáng)混凝土軸壓短柱，開展有限元數(shù)值分析，與已有的實驗數(shù)據(jù)對比驗證有限元建模的合理性。

(2)考察不同套箍系數(shù)、不同混凝土強(qiáng)度等級和不同角鋼屈服強(qiáng)度對角鋼套箍高強(qiáng)混凝土短柱力學(xué)性能的影響規(guī)律，回歸出角鋼套箍高強(qiáng)混凝土軸壓短柱承載力表達(dá)式。

(3)提出角鋼套箍高強(qiáng)混凝土組合柱在實際工程中的設(shè)計建議，為該類短柱在土木工程新建和加固工程中的應(yīng)用奠定基礎(chǔ)。

參考文獻(xiàn):

[1]計靜.套建增層預(yù)應(yīng)力鋼骨混凝土框架抗震性能與設(shè)計方法研究[D].哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學(xué),2008.

Ji Jing. Research on seismic performance and design method of jacketing steel reinforced concrete prestressed with bonded tendons [D]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2008.

[2]鄭文忠,王英,張格明.既有房屋套建增層結(jié)構(gòu)設(shè)計理論研究與實踐[J].建筑結(jié)構(gòu),2006,36(S1):733-737.

Zheng Wenzhong, Wang Ying, Zhang Geming. Design theory research and practice on reconstruction of adding stories around the existing building [J]. Building Structure, 2006,36(S1):733-737.

[3]鄭文忠,張昊宇.協(xié)同式套建增層框架時程分析及防倒塌措施[J].哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報,2011,43(4):6-11.

Zheng Wenzhong, Zhang Haoyu. Time-history analysis & anti-collapse construction of storey-adding out-jacketing frame cooperated with the existing structure [J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2011,43(4):6-11.

[4]計靜,鄭文忠,王琨.三種套建結(jié)構(gòu)在既有房屋增層改造中的應(yīng)用[J].哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報,2008,40(2):192-195,263.

Ji Jing, Zheng Wenzhong, Wang Kun. Application of three types of outer-jacketing structures for adding story around the existing building [J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2008,40(2):192-195,263.

[5]Sheikh S A, Usumeri S M. Strength and ductility of tied concrete columns [J]. Journal of the Structural Division, 1980,106(5):1079-1102.

[6]Rosario M, Vincenzo P. Reinforced concrete columns strengthened with angles and battens subjected to eccentric load [J]. Engineering Structures, 2009,31(2):539-550.

[7]任富棟,梁少雄,田家曄.鋼筋混凝土框架柱外包角鋼加固方法的試驗研究[J].建筑結(jié)構(gòu),1983,11(3):46-51.

Ren Fudong, Liang Shaoxiong, Tian Jiahua. Test study on reinforcement method of reinforced concrete frame column with angle-steel [J]. Construction Structure,1983,11(3):46-51.

[8]姜紹飛,劉之洋,林泉洪.外包角鋼短柱的性能分析與研究[J].東北大學(xué)學(xué)報:自然科學(xué)版,1997,18(1):26-30.

Jiang Shaofei, Liu Zhiyang, Lin Quanhong. Performance analysis and study of short columns with external angel steel [J]. Journal of Northeast University: Natural Science, 1997,18(1):26-30.

[9]魯華偉.角鋼約束混凝土軸壓短柱試驗與有限元分析[D].大慶:大慶石油學(xué)院,2009.

Lu Huawei. Test and finite element analysis on angle-steel confined concrete short column under axial compression [D]. Daqing: Daqing Petroleum Institute, 2009.

[10]郝文化.ANSYS土木工程應(yīng)用實例[M].北京:中國水利水電出版社,2005:46-54.

Hao W H. ANSYS application case of civil engineering [M]. Beijing: China Water Conservancy and Hydropower Press, 2005:46-54.

[11]尚曉江,邱峰,趙海峰.ANSYS結(jié)構(gòu)有限元高級分析方法與范例應(yīng)用[M].北京:中國水利水電出版社,2008.

Shang Xiaojiang, Qiu Feng, Zhao Haifeng. The senior analysis method of structure finite element in ANSYS and example applications [M]. Beijing: China Water & Power Press, 2008.

[12]計靜,邢菲,武英杰,等.鋼框架十字型剛性節(jié)點滯回性能分析與設(shè)計[J].東北石油大學(xué)學(xué)報,2014,38(1):102-111.

Ji Jing, Xing Fei, Wu Yingjie, et al. Hysteretic behavior analysis and design on cross-type rigid joints of steel frame [J]. Journal of Northeast Petroleum University, 2014,38(1):102-111.

[13]計靜,李冰,戴建國,等.基于套建增層的單跨雙層鋼框架滯回性能分析與設(shè)計[J].東北石油大學(xué)學(xué)報,2014,38(5):111-120.

Ji Jing, Li Bing, Dai Jianguo, et al. The hysteretic behavior analysis and design of the single-span and double-layer steel frame based on the outer-jacketing storey-adding [J]. Journal of Northeast Petroleum University, 2014,38(5):111-120.

[14]張文福,趙文艷,李文,等.方鋼管混凝土偏心受壓構(gòu)件承載力計算[J].大慶石油學(xué)院學(xué)報,2001,25(2):98-99.

Zhang Wenfu, Zhao Wenyan, Li Wen, et al. Calculation of on flexural stiffness of concrete-filled steel tube and its affecting factors [J]. Journal of Daqing Petroleum Institute, 2001,25(2):98-99.

[15]張文福,郝進(jìn)鋒,薛景宏,等.循環(huán)加載條件下鋼管混凝土應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系模型[J].大慶石油學(xué)院學(xué)報,2010,34(3):104-108.

Zhang Wenfu, Hao Jinfeng, Xue Jinghong, et al. Constitutive model of concrete filled circular steel tube brace members under cyclic load [J]. Journal of Daqing Petroleum Institute, 2010,34(3):104-108.

[16]Mander J B, Priestley M J N, Park R. Theoretical stress-strain mode for confined concrete [J]. Journal of the Structural Engineering, 1988,114(8):1804-1823.

[17]Mander J B, Priestley M J N, Park R. Observed stress-strain behavior of confined concrete [J]. Journal of the Structural Engineering, 1988,114(8):1827-1849.

[18]楊坤,史慶軒,趙均海,等.高強(qiáng)箍筋約束高強(qiáng)混凝土本構(gòu)模型研究[J].土木工程學(xué)報,2013,46(1):34-41.

Yang Kun, Shi Qingxuan, Zhao Junhai, et al. Study on the constitutive model of high-strength-concrete confined by high strength stirrups [J]. China Civil Engineering Journal, 2013,46(1):31-41.

[19]賈金青,姜麗君,趙國藩.鋼骨高強(qiáng)混凝土短柱軸壓力系數(shù)與配箍率關(guān)系研究[J].建筑結(jié)構(gòu),2002,32(10):218-222.

Jia Jinqing, Jiang Lijun, Zhao Guofan. Study on the relationship between axial pressure coefficient and stirrup reinforcement ratio of steel reinforced high strength concrete short column [J]. Building Structure, 2002,32(10):218-222.

[20]賈金青,孫洪梅,李大永.鋼骨高強(qiáng)混凝土短柱軸壓力系數(shù)限值[J].大連理工大學(xué)學(xué)報,2002,42(2):67-70.

Jia Jinqing, Sun Hongmei, Li Dayong. Limited values on axial compression ratio of steel reinforced high-strength concrete short columns [J]. Journal of Dalian University of Technology, 2002,42(2):67-70.

[21]蘇毅,程文瀼.配置工字、十字形鋼骨的鋼骨混凝土柱軸壓比限值[J].工業(yè)建筑,2006,36(2):85-87,63.

Su Yi, Cheng Wenrang. Limit value of axial compression ratio of SRC column with H-shaped or cross steel section [J]. Industrial construction, 2006,36(2):85-87,63.

[22]宋坤,李振寶.斜向反復(fù)加載下高軸壓比RC短柱抗震性能實驗[J].東北石油大學(xué)學(xué)報,2014,38(2):102-108,120.

Song Kun, Li Zhenbao. The seismic performance test of high axial compression ratio of RC short column under the oblique load [J]. Journal of Northeast Petroleum University, 2014,38(2):102-108,120.

2015-11-30；編輯：任志平

教育部高等學(xué)校博士學(xué)科點專項科研基金項目(新教師類：20122322120004)；黑龍江省自然科學(xué)基金面上項目(E201336)；國家自然科學(xué)基金項目(51178087)；黑龍江省級領(lǐng)軍人才梯隊后備帶頭人資助項目；東北石油大學(xué)青年骨干出國研修項目

計靜(1977-)，男，博士，教授，主要從事土木結(jié)構(gòu)工程方面的研究。

10.3969/j.issn.2095-4107.2016.01.012

TU528.57；TU528.01

A

2095-4107(2016)01-0111-10