王道祥 秦權(quán)

（四川電力送變電建設(shè)公司 四川成都 610000）

淺析轉(zhuǎn)角塔壓腿抬高值造成的根開變化

王道祥 秦權(quán)

（四川電力送變電建設(shè)公司 四川成都 610000）

轉(zhuǎn)角塔基礎(chǔ)壓腿抬高后，基礎(chǔ)根開需發(fā)生相應(yīng)變化，如果基礎(chǔ)根開變化較大，可能會造成鐵塔主材彎曲變形，甚至造成接腿部分塔材不能安裝就位。本文主要分析了轉(zhuǎn)角塔壓腿根開變化，解決了如何正確進(jìn)行基礎(chǔ)數(shù)據(jù)控制問題，從而提高施工工藝及質(zhì)量水平。

基礎(chǔ)抬高；基礎(chǔ)根開；影響；數(shù)據(jù)控制

1 前言

大崗山～雅安雙回500kV線路工程起于大崗山水電站，止于雅安500kV變電站。本標(biāo)段為施工二標(biāo)段，標(biāo)段起于瀘定縣難田灣N1034塔，止于瀘定縣三條崗N1085A/N1085B，線路全長2×26.879km，除N1084（分支塔）～N1085A、N1084～N1085B兩檔外，全線采用同塔雙回架設(shè)。線路大部分塔位位于35～45度山坡上，鐵塔接腿最長腿與最短腿極差較大，最大極差16m，而且基礎(chǔ)根開較大，基礎(chǔ)抬高后，有可能導(dǎo)致鐵塔接腿段無法安裝。如果不計入基礎(chǔ)根開影響值，那么鐵塔主材將彎曲變形，甚至造成接腿部分塔材不能安裝就位。本文正旨在分析轉(zhuǎn)角塔壓腿根開變化，解決如何正確進(jìn)行基礎(chǔ)施工控制問題，從而提高施工工藝及質(zhì)量水平。

2 基礎(chǔ)根開影響

2.1 分析對像選擇

以N1056及N1070塔基礎(chǔ)配置為條件進(jìn)行分析，N1056及N1070塔基礎(chǔ)配置如表1～2。

表1 N1056基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表

2.2 根開影響值

2.2.1 影響值產(chǎn)生的原因

當(dāng)轉(zhuǎn)角塔內(nèi)角壓腿抬高后，基礎(chǔ)根開變化的情況如圖1所示。

當(dāng)基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開L'較沒有抬高的腿根開L有變化，變化值的大小直接影響實際基礎(chǔ)位置，從圖1中可以看出，如果基礎(chǔ)澆制時不考慮基礎(chǔ)根開變化，那么鐵塔組立時接腿安裝很困難，會造成鐵塔主材彎曲，甚至形成鐵塔無法組立的嚴(yán)重后果，引發(fā)質(zhì)量事故。

表2 N1070基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表

圖1 基礎(chǔ)抬高前后基礎(chǔ)根開變化圖

2.2.2 基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開計算

計算簡圖如圖2。

根據(jù)無論基礎(chǔ)如何抬高，鐵塔根開在空間位置上均不變的原則，則可建立基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開計算等式：

圖2 基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開計算簡圖

式1、式2整理得：

式中：

L'——基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開（施工根開），mm；

L——基礎(chǔ)無抬高情況下根開（設(shè)計根開），mm；

H——基礎(chǔ)抬高腿與未抬高腿之間的接腿高差，mm；

△H——基礎(chǔ)抬高腿抬高值，mm。

2.2.3 正面根開影響值計算

式中：

△L——根開影響值，mm

根開影響正面AD，BC根開，側(cè)面AB、CD面根開不變，對應(yīng)變化取值正負(fù)為抬高腿與非抬高腿比較，抬高值腿為長腿時則為正，反之則為負(fù)值。

當(dāng)抬高值為135mm時，將N1056CD腿情況，代入式（3）、式（5）計算正（前后）面根開影響值分別為-87.8mm，-79.8mm。根開影響值與正面根開18754mm比較低為4.68‰，已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了驗收規(guī)范要求的1.6‰的要求，同時如果不考慮根開變化鐵塔組立將無法正確方便地組裝。

當(dāng)抬高值為165mm時，將N1070AB腿情況，代入式（4）、式（5）計算正（前后）面根開影響值分別為93.12mm，89.52mm。根開影響值與正面根開19128mm比較低為4.87‰，已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了驗收規(guī)范要求的1.6‰的要求，同時如果不考慮根開變化鐵塔組立將無法正確方便地組裝。

綜上所述，在轉(zhuǎn)角塔內(nèi)角壓腿抬高以后，鐵塔基礎(chǔ)根開必須考慮相應(yīng)地變化。

3 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)控制

3.1 角度偏移法

3.1.1 基坑開挖

基礎(chǔ)有抬高值腿引入對角線角偏度參數(shù)后，根據(jù)角偏度來分坑，當(dāng)角偏度數(shù)為正時，則表示為基礎(chǔ)中心樁與基坑抬高和抬高后前中心點位置所形成的夾角方向為順時針。反之，為逆時針。無抬高值腿按正常情況，無角偏度進(jìn)行分坑。

圖3 角偏度方法基坑分示意圖

3.1.2 基礎(chǔ)澆制

基礎(chǔ)澆制時，儀器不移動，只偏移角度來對基礎(chǔ)和地腳螺栓進(jìn)行控制，施工控制示意圖如圖4。當(dāng)采用角度偏移來控制地腳螺栓時，地腳螺栓與實際位置會發(fā)生扭轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)角度大小等于角偏度的大小。當(dāng)角偏度大于1′30″時。用這種方法控制地腳螺栓和基礎(chǔ)中心是不可取的。

圖4 角偏度方法基礎(chǔ)澆制控地腳螺意圖

3.2 位移法

位移法是：基坑開挖和基礎(chǔ)澆制時，通過位移抬高腿中心樁的辦法來解決澆制精度。位移值等于基礎(chǔ)根開影響值△L，正值表示抬高腿中心樁在角平分線上向角內(nèi)側(cè)移動。負(fù)值表示抬高腿中心樁在角平分線上向角外側(cè)移動。這和轉(zhuǎn)角塔中心樁位移方法相同。

例如N1056C腿影響值為-87.8mm，則澆制及分坑時，將C腿中心樁在角平線上向角外側(cè)移動87.8mm作為C腿中心樁，儀器架于位移后的C腿中心樁上，用角平分線讀數(shù)加或減去45°按不考慮基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開變化的根開進(jìn)行分坑（未抬高腿的方法進(jìn)行施工控制）。對應(yīng)N1070A腿影響值為93.12mm，則澆制及分坑時，將A腿中心樁在角平線上向角內(nèi)側(cè)移動93.12mm作為A腿中心樁，儀器架于位移后的A腿中心樁上，用角平分線讀數(shù)加或減去45°按不考慮基礎(chǔ)抬高后基礎(chǔ)根開變化的根開進(jìn)行分坑（未抬高腿的方法進(jìn)行施工控制）。其操作示意圖如圖5所示。注意此處的中心樁為轉(zhuǎn)角塔位移后的中心樁。

圖5 基礎(chǔ)澆制操作示意圖

在基礎(chǔ)施工時為確保施工數(shù)據(jù)的精確，必須選用位移法進(jìn)行澆制基礎(chǔ)。基礎(chǔ)施工時，除了僅位移有抬高值塔腿中心樁外，所有的操作步驟和根開習(xí)慣均未改變。對于提高控制精度，減少誤操作，具良好的可實施性、操作性。

4 結(jié)束語

本文分析了轉(zhuǎn)角塔壓腿根開變化，解決了如何正確進(jìn)行基礎(chǔ)數(shù)據(jù)控制。有利于提高施工工藝及質(zhì)量控制水平?；A(chǔ)施工時，除了僅位移有抬高值塔腿中心樁外，所有的操作步驟和根開習(xí)慣均未改變。對于提高控制精度，減少誤操作，提高了施工效率，具良好的可實施性、可操作性。對于特高壓線路，特別是根開較大、鐵塔極差較大的轉(zhuǎn)角塔基礎(chǔ)施工具有較為深遠(yuǎn)的推廣意義。

TM754

A

1004-7344（2016）32-0076-02

2016-10-19

王道祥（1964-），大學(xué)，主要從事技術(shù)和綜合管理工作。