陳文哲 ，郝治國 ，張保會(huì) ，周澤昕 ，姜憲國

（1.西安交通大學(xué) 電氣工程學(xué)院，陜西 西安 710049；2.中國電力科學(xué)研究院 電網(wǎng)安全與節(jié)能國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100192）

0 引言

在高壓線路保護(hù)裝置中，基于兩端電氣量的縱聯(lián)零序方向保護(hù)具有靈敏度高、抗過渡電阻能力強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，一般和縱聯(lián)距離保護(hù)配合，作為高壓線路保護(hù)的主保護(hù)［1-2］。在線路末端發(fā)生接地故障或過渡電阻較大的情況下，由于保護(hù)安裝處零序電壓較小，可能引起零序方向元件無法正確動(dòng)作。因此，現(xiàn)行的零序方向元件廣泛采用零序電壓補(bǔ)償方法［3-4］。

然而以往對于同塔雙回線方向元件的研究主要還是集中在區(qū)外橫向故障導(dǎo)致健全線路零序方向保護(hù)誤動(dòng)的問題，而針對縱向故障時(shí)，同塔雙回線零序方向保護(hù)的動(dòng)作行為還少有探討［5-11］。另外，對于同塔雙回線縱向故障的研究還停留在故障的分析方法方面，對于縱向故障的特征及保護(hù)原理的研究仍很缺乏［12-14］。同塔雙回線路的縱向故障可能由異常斷線、開關(guān)偷跳以及單相重合閘等引起，其出現(xiàn)概率較高。在實(shí)際運(yùn)行過程中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)同塔雙回線路發(fā)生縱向故障時(shí)，對于健全線路，當(dāng)前采用的零序方向保護(hù)存在因零序電壓過補(bǔ)償造成誤動(dòng)的可能。嚴(yán)重情況下，發(fā)生單回線路縱向故障時(shí)會(huì)誤切多回健全線路，直接威脅系統(tǒng)安全［15］。因此，研究同塔雙回線縱向故障電氣特征，健全線路零序縱聯(lián)零序方向元件的誤動(dòng)原因和防誤動(dòng)措施具有重要意義。

1 同塔雙回線縱向故障分析

1.1 故障分量相位分析

當(dāng)同塔雙回線發(fā)生不對稱縱向故障時(shí)，故障斷口對序網(wǎng)的影響可以等效為在故障線路串聯(lián)一個(gè)電壓源。當(dāng)電壓互感器安裝在母線側(cè)，只考慮線路兩端母線的零序、負(fù)序電壓和流過線路兩端的零序、負(fù)序電流的大小和方向時(shí)，零序、負(fù)序網(wǎng)絡(luò)可以等效為如圖 1 所示電路。 圖中，0＜α＜1；ZL（0）、ZL（2）分別為兩回線的零序、負(fù)序自阻抗；Zm（0）為 I、Ⅱ回線間的零序互阻抗；ZMs（0）、ZMs（2）和 ZNs（0）、ZNs（2）分別為線路 M 側(cè)和N 側(cè)系統(tǒng)的零序、負(fù)序阻抗；ΔUF（0）、ΔUF（2）分別為故障斷口引入的零序、負(fù)序等效電勢。若為非全相運(yùn)行造成的等效縱向故障，則：

其中，ΔUMF（0）和 ΔUNF（0）分別為 M 側(cè)和 N 側(cè)斷路器斷口引入的串聯(lián)零序電壓源；ΔUMF（2）和 ΔUNF（2）分別為M側(cè)和N側(cè)斷口引入的串聯(lián)負(fù)序電壓源。

圖1 同塔雙回線縱向故障零序、負(fù)序等值網(wǎng)絡(luò)Fig.1 Equivalent zero-and negative-sequence networks of dual-circuit transmission line with longitudinal fault

故障電流的流通路徑可以分為回路1和回路2。由于同塔雙回線間存在零序互感而不存在負(fù)序互感，因此故障線路的零序電流更多地沿回路2分流，流經(jīng)健全線路，而故障線路的負(fù)序電流更多地沿回路1分流，流經(jīng)兩側(cè)系統(tǒng)。

反映同塔雙回線兩端零序、負(fù)序電壓和電流的大小和方向的示意圖如圖2所示。

圖2 同塔雙回線縱向故障零序、負(fù)序分量示意圖Fig.2 Schematic diagram of zero-and negativesequence components of dual-circuit transmission line with longitudinal fault

圖2中，下標(biāo)s=0表示零序，s=2表示負(fù)序；雙回輸電線路兩側(cè)的零序、負(fù)序電流參考方向均由母線指向線路；UM（0）、UM（2）和 UN（0）、UN（2）分別為線路 M和 N 側(cè)的零序、負(fù)序電壓；Ic1（0）、Ic2（0）和Ic1（2）、Ic2（2）分別為回路 1、回路2的零序、負(fù)序電流；IⅠ，M（0）、IⅠ，N（0）和 IⅠ，M（2）、IⅠ，N（2）分別為 I回線 M、N 側(cè)保護(hù)安裝處測得的零序和負(fù)序電流；IⅡ，M（0）、IⅡ，N（0）和 IⅡ，M（2）、IⅡ，N（2）分別為Ⅱ回線M、N側(cè)保護(hù)安裝處測得的零序和負(fù)序電流。由此得到故障線路I回線兩端保護(hù)安裝處測得的零序、負(fù)序電壓電流相位關(guān)系為：

健全線路Ⅱ回線兩端保護(hù)安裝處測得的零序、負(fù)序電壓和電流的相位關(guān)系為：

當(dāng)理想情況下忽略線路電阻分量時(shí)，由式（1）、（2）可知，I回線M側(cè)和N側(cè)測量到的零序、負(fù)序電流分別超前零序、負(fù)序電壓 90°。由式（3）、（4）可知，Ⅱ回線M側(cè)和N側(cè)測量到的零序、負(fù)序電流分別滯后零序、負(fù)序電壓90°。從而對于異常斷線造成的縱向故障，故障線路的縱聯(lián)零序、負(fù)序方向保護(hù)能夠正確將其判斷為區(qū)內(nèi)故障，非故障線路的縱聯(lián)零序、負(fù)序方向保護(hù)在不進(jìn)行零序電壓補(bǔ)償?shù)那闆r下，能夠正確將其判斷為區(qū)外故障，而對于單相重合閘跳閘期間非全相運(yùn)行造成的等效縱向故障，跳閘后的故障線路的縱聯(lián)零序、負(fù)序方向保護(hù)可能誤動(dòng)。因此輸電線路在非全相運(yùn)行時(shí)，一般退出縱聯(lián)零序、負(fù)序方向保護(hù)［16］。

1.2 故障分量幅值分析

由于同塔雙回線之間的零序互感較大，故障線路的零序電流有很大一部分沿回路2分流，在雙回線間形成環(huán)流。因此發(fā)生縱向故障時(shí)，非故障線路流過的零序電流較大而線路兩端的零序電壓較小，給零序方向元件啟動(dòng)零序電壓補(bǔ)償帶來了可能。

根據(jù)六序分量法［17］，同塔雙回線的六序參數(shù)定義如下：

其中，下標(biāo)k表示縱向故障；ZL為線路的自阻抗；Zmp為單回線內(nèi)的相間互阻抗為兩回線間的相間互阻抗為故障斷口電壓；EMs1、ENs1分別為線路M、N側(cè)系統(tǒng)的正序電勢。

則單相斷線故障時(shí)，健全線路與故障線路流過的零序電流表達(dá)式為：

線路M側(cè)、N側(cè)的零序電壓表達(dá)式為：

其中，IT0、IF0分別為T0、F0網(wǎng)的電流為故障前單回線流過的負(fù)荷電流。

由式（6）、（7）可知，當(dāng)同塔雙回線兩回線間的耦合作用越強(qiáng)，即越小時(shí)，非故障線路的零序電流IⅡ0越大，IⅡ0越接近 II0。 而且發(fā)生縱向故障后的零序電流與故障前線路流過的負(fù)荷電流I（lo0a）d成正比，說明非故障線路的零序電流本質(zhì)上是由于斷線后負(fù)荷電流的轉(zhuǎn)移造成的。由式（8）、（9）可知，系統(tǒng)與線路的零序阻抗比越小，線路兩端的零序電壓越小。兩回線間的耦合作用同樣會(huì)影響線路兩端零序電壓的大小，當(dāng)越小時(shí)，流過兩端系統(tǒng)的零序電流越小，則線路兩端的零序電壓越小。

2 帶補(bǔ)償零序方向保護(hù)誤動(dòng)分析

當(dāng)線路末端發(fā)生接地故障或過渡電阻較大時(shí)，保護(hù)安裝處測量到的零序電壓幅值可能小于零序方向元件的零序電壓門檻值。為了提高零序方向保護(hù)的靈敏度，當(dāng)為零序電壓門檻值，I0MK為零序電流門檻值）時(shí)，引入零序電壓補(bǔ)償：

其中，U0和I0分別為保護(hù)處測量到的零序電壓和零序電流；U′0為補(bǔ)償后的零序電壓；Zcom，0通常取線路全長的零序阻抗。

當(dāng)補(bǔ)償后的零序電壓幅值大于零序電壓門檻值時(shí)，進(jìn)行零序方向的計(jì)算。在滿足如下判據(jù)時(shí)判斷為正向故障：

其中，φsen為輸電線零序靈敏角。

當(dāng)輸電線路區(qū)內(nèi)發(fā)生不對稱接地故障時(shí)，該保護(hù)能可靠動(dòng)作。當(dāng)輸電線路區(qū)外發(fā)生不對稱接地故障時(shí)，如果小于零序電壓門檻值，則經(jīng)補(bǔ)償后的零序電壓幅值會(huì)越補(bǔ)越小，保護(hù)不會(huì)誤動(dòng)。

然而當(dāng)同塔雙回線發(fā)生單相斷線故障，且故障前傳輸容量較大，系統(tǒng)與線路的零序阻抗比較小時(shí)，故障后健全線路上有此時(shí)線路M側(cè)的零序方向元件啟動(dòng)零序電壓補(bǔ)償。根據(jù)式（10），補(bǔ)償后M側(cè)的零序電壓的表達(dá)式為：

由于雙回線間零序互感的存在，M側(cè)零序電壓與N側(cè)零序電壓的關(guān)系為：

因?yàn)?IⅠ，M（0）與 IⅡ，M（0）方向相反，所以按式（12）補(bǔ)償零序電壓會(huì)造成零序電壓的“過補(bǔ)償”，即，補(bǔ)償后的零序電壓高于零序電壓門檻值，滿足方向判別條件，且與補(bǔ)償前的零序電壓方向相反。健全線路兩側(cè)的零序電壓與補(bǔ)償后零序電壓的關(guān)系如圖3所示。根據(jù)式（11）可知，補(bǔ)償零序電壓后，零序方向元件必然誤判為發(fā)生正方向故障。類似地，N側(cè)的零序方向元件也有可能發(fā)生誤判。

圖3 健全線路零序電壓分布示意圖Fig.3 Schematic diagram of zero-sequence voltage distribution of healthy line

根據(jù)我國部分電力系統(tǒng)的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，重合閘的最短時(shí)間為0.3～0.4 s，而保護(hù)的出口時(shí)間約為10～25 ms。故障線路重合閘前的這段時(shí)間已經(jīng)足夠使非故障線路的保護(hù)信號(hào)出口，因此非全相運(yùn)行造成的等效縱向故障可能導(dǎo)致非故障線路的保護(hù)誤動(dòng)作。

綜合上述分析可知，對于系統(tǒng)零序阻抗與線路零序阻抗模值的比值較小的同塔雙回線路，在傳輸較大功率時(shí)，若發(fā)生單相縱向故障則健全線路的帶補(bǔ)償零序方向保護(hù)可能誤動(dòng)作。

3 零序方向保護(hù)防誤動(dòng)改進(jìn)

3.1 負(fù)序電流門檻

由于零序電壓不足常出現(xiàn)在靠近線路末端發(fā)生經(jīng)高阻接地故障時(shí)，因此在引入負(fù)序電流門檻值前需要考察縱向故障時(shí)與線路末端接地故障時(shí)線路首端負(fù)序電流與零序電流的大小關(guān)系。根據(jù)第1節(jié)的同塔雙回線縱向故障特征分析結(jié)果可知，發(fā)生不對稱縱向故障后，受零序互感的影響，故障線路的零序電流有很大一部分流過健全線路在兩回線間形成環(huán)流，而故障線路的負(fù)序電流更多地流過兩側(cè)系統(tǒng)，流過健全線路的負(fù)序電流很小。另一方面，輸電線路在發(fā)生不對稱橫向故障時(shí)，故障點(diǎn)均會(huì)產(chǎn)生一定的負(fù)序電流。如同塔雙回線末端發(fā)生單相接地故障時(shí)，故障點(diǎn)的零序電流 IF（0）與負(fù)序電流 IF（2）大小相等、方向相同，線路首端測量到的零序與負(fù)序電流滿足如下關(guān)系：

如同塔雙回線末端發(fā)生相間金屬性接地故障時(shí)，故障點(diǎn)的零序電壓 UF（0）與負(fù)序電壓 UF（2）大小相等、方向相同，線路首端測量到的零序與負(fù)序電流有如下關(guān)系：

由于發(fā)生同塔雙回線末端故障時(shí)，輸電線路的零序阻抗的模值遠(yuǎn)大于其正序阻抗的模值，即有：，因此結(jié)合式（14）、（15）可知，在靠近線路末端發(fā)生不對稱接地故障時(shí)，線路首端檢測到的零序電流通常小于負(fù)序電流。且由發(fā)生兩相接地故障時(shí)的對稱分量復(fù)合序網(wǎng)可知，隨著故障點(diǎn)接地電阻的增大，故障點(diǎn)流過的零序與負(fù)序電流的比值會(huì)進(jìn)一步減小。

根據(jù)負(fù)序電流在縱向故障與橫向故障時(shí)的特征差異，建議在零序電流達(dá)到門檻值而零序電壓不足時(shí)，增加負(fù)序電流判據(jù)如下：

其中，I2為保護(hù)處測量到的負(fù)序電流；為保留一定裕度，Krel取為 0.5～0.8。

在線路末端發(fā)生經(jīng)過渡電阻的不對稱接地故障時(shí)，式（16）所示判據(jù)滿足，零序電壓補(bǔ)償不會(huì)閉鎖。而在同塔雙回線發(fā)生不對稱縱向故障時(shí)，該判據(jù)往往不滿足，因而不進(jìn)行零序電壓補(bǔ)償，閉鎖該側(cè)的方向元件。

3.2 負(fù)序方向判別

當(dāng)負(fù)序電流與負(fù)序電壓均達(dá)到門檻值時(shí)直接用負(fù)序分量判別方向。根據(jù)第1節(jié)的分析結(jié)論，同塔雙回線發(fā)生不對稱縱向故障時(shí)，健全線路的負(fù)序方向元件能準(zhǔn)確判斷為反方向故障，不會(huì)導(dǎo)致保護(hù)的誤動(dòng)作。

負(fù)序方向的判斷與零序方向類似，當(dāng)滿足如下判據(jù)時(shí)判斷為正向故障：

其中，φsen，2為負(fù)序靈敏角；U′2為補(bǔ)償后的負(fù)序電壓。

3.3 負(fù)序電壓閉鎖條件

與零序電壓補(bǔ)償相似，當(dāng)負(fù)序電流模值大于負(fù)序電流門檻值I2MK、負(fù)序電壓模值小于負(fù)序電壓門檻值U2MK時(shí)，引入負(fù)序電壓補(bǔ)償：

其中，Zcom，2取為線路全長的負(fù)序阻抗 Z2（2）。

在I回線發(fā)生不對稱縱向故障時(shí)，由于雙回線間不存在負(fù)序互感，則M側(cè)負(fù)序電壓與N側(cè)負(fù)序電壓的關(guān)系為：

即線路一側(cè)的負(fù)序電壓經(jīng)過補(bǔ)償后與線路對側(cè)的負(fù)序電壓相等，并不會(huì)出現(xiàn)零序電壓“過補(bǔ)償”的現(xiàn)象。當(dāng)某一側(cè)測量到的負(fù)序電壓模值低于負(fù)序電壓門檻值而啟動(dòng)負(fù)序電壓補(bǔ)償后，補(bǔ)償后的負(fù)序電壓等于對側(cè)的負(fù)序電壓；若對側(cè)的負(fù)序電壓模值低于負(fù)序電壓門檻值，則補(bǔ)償后的負(fù)序電壓模值依然低于負(fù)序電壓門檻值，本側(cè)方向元件閉鎖，保護(hù)不會(huì)誤動(dòng)作；若對側(cè)的負(fù)序電壓模值高于負(fù)序電壓門檻值，則對側(cè)的方向元件可以通過計(jì)算負(fù)序方向角判別為反向故障，縱聯(lián)保護(hù)同樣不會(huì)誤動(dòng)作。

3.4 方向元件綜合邏輯

結(jié)合負(fù)序分量改進(jìn)后的單側(cè)方向元件的故障方向識(shí)別流程如圖4所示。

根據(jù)第1節(jié)的分析結(jié)果可知，對于同塔雙回線不對稱縱向故障，健全線路的負(fù)序電流通常小于零序電流，即滿足此時(shí)方向元件閉鎖，保護(hù)不會(huì)誤動(dòng)作；當(dāng)時(shí)，直接按照式（17）計(jì)算負(fù)序方向角，健全線路兩側(cè)的方向元件能正確判斷為發(fā)生反向故障；當(dāng)且時(shí)，通過負(fù)序電壓閉鎖條件能夠保證健全線路方向保護(hù)不會(huì)誤動(dòng)作。

圖4 改進(jìn)后方向元件的故障方向識(shí)別流程Fig.4 Flowchart of fault direction detection by improved directional element

對于同塔雙回線不對稱接地故障，由于輸電線路在發(fā)生不對稱短路故障時(shí)均會(huì)出現(xiàn)負(fù)序分量，且在短路故障點(diǎn)靠近線路末端時(shí)，受輸電線路零序阻抗大于負(fù)序阻抗的影響，線路首端的負(fù)序電流往往大于零序電流，因此對于短路故障點(diǎn)靠近末端、線路首端零序電壓不足的情況，零序電壓補(bǔ)償不會(huì)被閉鎖，改進(jìn)后的方向保護(hù)具有足夠高的靈敏度。

4 仿真驗(yàn)證

利用PSCAD/EMTDC對西北電網(wǎng)某330 kV雙端共母線同塔雙回線路進(jìn)行仿真。線路長150 km；線路正序阻抗、零序阻抗及線間零序互阻抗取該線路理想換位時(shí)的數(shù)值，分別為0.0202+j0.2762Ω/km、0.3541+j0.922 Ω /km、0.3339+j0.6458 Ω /km；兩側(cè)系統(tǒng)的正序阻抗均為0.458+j5.2289 Ω；兩側(cè)系統(tǒng)的零序阻抗均為0.896+j3.898 Ω；基準(zhǔn)功率為SB=500 MV·A；電壓互感器變比為3300 V/1 V，電流互感器變比為2 500 A/1 A。以同塔雙回線發(fā)生單相斷線故障為例，1 900 ms時(shí)發(fā)生I回線A相接地故障，2 000ms時(shí)I回線A相兩側(cè)斷路器跳開。

4.1 故障分量相位仿真

當(dāng)電壓互感器安裝在母線側(cè)，線路兩端按式（11）、式（17）分別計(jì)算得到的零序、負(fù)序方向角如圖5所示?？梢娢唇?jīng)零序電壓補(bǔ)償時(shí)，故障線路兩端的零序、負(fù)序方向角均落入正向故障區(qū)域，健全線路兩端的零序、負(fù)序方向角均落入反向故障區(qū)域。

圖5 同塔雙回線兩端的零序、負(fù)序方向角Fig.5 Zero-and negative-sequence directional angles of both ends of dual-circuit transmission line

4.2 故障分量幅值仿真

故障線路和健全線路流過的零序、負(fù)序電流幅值隨故障前線路傳輸功率的變化情況如圖6所示，圖中故障前線路傳輸功率為標(biāo)幺值。由圖6可見，故障后輸電線路流過的零序、負(fù)序電流的幅值與故障前輸電線路的負(fù)荷功率成正比；故障線路上的負(fù)序電流幅值大于零序電流幅值，而健全線路上的零序電流幅值遠(yuǎn)大于負(fù)序電流幅值；故障線路零序電流中，有很大一部分為沿健全線路分流的零序電流。此仿真結(jié)果與第1節(jié)分析結(jié)論一致。

4.3 零序方向保護(hù)動(dòng)作特性仿真

圖6 零序、負(fù)序電流幅值Fig.6 Amplitudes of zero-and negativesequence currents

因?yàn)閱蜗嘀睾祥l形成等效縱向故障后，Ⅰ回線的零序方向保護(hù)退出，此時(shí)應(yīng)重點(diǎn)考慮健全線路，即Ⅱ回線的零序方向保護(hù)的動(dòng)作行為。零序電流門檻值I0MK=0.06 A，零序電壓門檻值為U0MK=0.5 V，負(fù)序電壓門檻值為U2MK=0.5 V。不同傳輸功率下，健全線路的零序方向保護(hù)的故障判別結(jié)果如表1所示。表中，保護(hù)1指不帶零序電壓補(bǔ)償?shù)牧阈蚍较虮Ｗo(hù)，保護(hù)2指帶零序電壓補(bǔ)償?shù)牧阈蚍较虮Ｗo(hù)，保護(hù)3指本文提出的改進(jìn)后的零序方向保護(hù)；“+”代表判別結(jié)果為正向故障，“-”代表判別結(jié)果為反向故障，“/”代表由于故障分量沒有達(dá)到門檻值，零序方向元件處于閉鎖狀態(tài)；Pload為標(biāo)幺值。

表1 縱向故障時(shí)保護(hù)動(dòng)作特性Table 1 Operational characteristics of protection during longitudinal fault

輸電線路傳輸功率較小時(shí)，縱向故障后健全線路流過的零序電流有限，沒有達(dá)到零序電流的啟動(dòng)門檻值，3種保護(hù)均處于閉鎖狀態(tài)，保護(hù)不會(huì)誤動(dòng)。隨著輸電線路傳輸功率的增大，帶零序電壓補(bǔ)償?shù)牧阈蚍较虮Ｗo(hù)會(huì)誤動(dòng)。而對于本文提出的改進(jìn)后的零序方向保護(hù)，由于引入了負(fù)序電流門檻，在發(fā)生縱向故障后，健全線路的負(fù)序電流遠(yuǎn)小于零序電流，因此能夠準(zhǔn)確閉鎖方向元件，防止保護(hù)誤動(dòng)。

進(jìn)一步考察改進(jìn)后零序方向保護(hù)在發(fā)生不對稱接地故障時(shí)的靈敏性。以I回線A相接地故障為例，過渡電阻為100 Ω，故障位置不同時(shí)，故障線路的零序方向保護(hù)故障判別結(jié)果如表2所示。表中，p為故障點(diǎn)到M側(cè)距離占線路總長的比例。同樣以I回線A相接地故障為例，在線路末端（p=0.9）經(jīng)不同過渡電阻故障時(shí)，故障線路的零序方向保護(hù)故障判別結(jié)果如表3所示。

表2 不同位置接地故障時(shí)保護(hù)動(dòng)作特性Table 2 Operational characteristics of protection during grounding faults at different locations

表3 經(jīng)不同大小過渡電阻接地故障時(shí)保護(hù)動(dòng)作特性Table 3 Operational characteristics of protection during grounding faults with different transition resistances

由表2、3可知，對于系統(tǒng)零序阻抗較小的同塔雙回線，在線路末端經(jīng)較大過渡電阻短路時(shí)，不帶零序電壓補(bǔ)償?shù)牧阈蚍较蛟捎诹阈螂妷翰蛔闾幱陂]鎖狀態(tài)，而本文提出的改進(jìn)后的零序方向保護(hù)在該故障下依然具有較高的靈敏度，能夠正確動(dòng)作，具備更強(qiáng)的承受過渡電阻能力。

5 結(jié)論

a.對于異常斷線造成的縱向故障，故障線路的縱聯(lián)零序、負(fù)序方向保護(hù)能夠正確判斷為區(qū)內(nèi)故障，非故障線路的縱聯(lián)零序、負(fù)序方向保護(hù)在不進(jìn)行零序電壓補(bǔ)償?shù)那闆r下，能夠正確判斷為區(qū)外故障。而對于單相重合閘跳閘期間造成的等效縱向故障，跳閘后的故障線路的縱聯(lián)零序、負(fù)序方向保護(hù)可能誤動(dòng)。

b.在同塔雙回線發(fā)生縱向故障時(shí)，健全線路流過的零序電流本質(zhì)上是由于潮流轉(zhuǎn)移產(chǎn)生的。健全線路流過的零序電流和線路兩端的零序電壓與故障前線路流過的負(fù)荷電流成正比。系統(tǒng)與線路的零序阻抗模值之比越小，兩回線間的耦合作用越強(qiáng)，線路系統(tǒng)側(cè)的零序電壓越小。

c.在同塔雙回線發(fā)生單相故障跳開后，如果健全線路上流過的零序電流模值高于門檻值，兩端的零序電壓低于門檻值，則健全線路帶零序電壓補(bǔ)償?shù)牧阈蚍较虮Ｗo(hù)會(huì)誤動(dòng)作。

d.本文提出零序方向保護(hù)改進(jìn)方法只利用單回線電氣信息，能夠保證在同塔雙回線發(fā)生不對稱縱向故障時(shí)，健全線路的零序方向保護(hù)不誤動(dòng)，在輸電線路末端發(fā)生接地故障時(shí)，保護(hù)擁有較高的靈敏度。

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