尚才眾

（河北海乾威鋼管有限公司，河北滄州061300）

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JCO雙面三絲自動(dòng)埋弧焊生產(chǎn)ASTM 1035鋼管焊接裂紋的控制

尚才眾

（河北海乾威鋼管有限公司，河北滄州061300）

摘要：當(dāng)ASTM 1035鋼碳當(dāng)量0.58%時(shí)，淬硬傾向嚴(yán)重，焊接時(shí)易產(chǎn)生裂紋。通過研究ASTM 1035鋼焊接裂紋的產(chǎn)生機(jī)理，制定合理的焊接工藝，結(jié)合生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐證明：通過采取焊接預(yù)熱措施；選用具備低碳、硫、磷、無鎳或低鎳，韌性指標(biāo)優(yōu)良，強(qiáng)度匹配適中的焊材；控制焊縫成形系數(shù)，降低熔敷金屬的稀釋率，減少焊縫金屬中的碳、硫、磷含量；采取“小電流”、“慢焊速”，嚴(yán)格控制焊接熱輸入；并配合以合縫管端間隙、引熄弧板裝配，內(nèi)外焊保溫輸送和定位焊清根等生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)工藝細(xì)節(jié)控制，可有效減少ASTM 1035鋼管焊接裂紋的產(chǎn)生。

關(guān)鍵詞：JCO；雙面三絲自動(dòng)埋弧焊；ASTM 1035鋼管；中碳鋼；焊接裂紋；控制

尚才眾（1961-），男，高級(jí)工程師，總工程師，主要從事鋼管設(shè)備設(shè)計(jì)制造和工藝管理工作，近年專注JCO鋼管成型和焊接工藝研究。

ASTM 1035鋼（簡(jiǎn)稱1035鋼）相當(dāng)于國(guó)標(biāo)35號(hào)鋼，其w（C）達(dá)到0.38%，屬于中碳鋼［1］。35號(hào)鋼主要用于軸、法蘭、螺栓之類的結(jié)構(gòu)件制造，一般不作焊接［2］。由于該類板材工藝成熟、造價(jià)低廉，又具備較好的機(jī)械性能，近年來歐美地區(qū)將其加工成為鋼管產(chǎn)品，用于河道、淺海高壓吸排砂漿作業(yè)。2015年，某公司承接訂單生產(chǎn)Φ762 mm×19.05 mm×12 195 mm 1035鋼管，在JCO生產(chǎn)線上實(shí)現(xiàn)了中碳鋼鋼管的大規(guī)模自動(dòng)化作業(yè)。原料鋼板生產(chǎn)執(zhí)行ASTM A 830/A 830M—2014《符合化學(xué)成分要求的結(jié)構(gòu)用優(yōu)質(zhì)碳素鋼中厚板規(guī)格》標(biāo)準(zhǔn)，顯微組織為鐵素體與片狀珠光體，晶粒度6級(jí)。1035鋼管生產(chǎn)執(zhí)行API Spec 5L—2012《管線管規(guī)范》標(biāo)準(zhǔn)PSL1等級(jí)。

在傳統(tǒng)的工業(yè)生產(chǎn)中，中碳鋼焊接一般采用電弧焊、氣保焊、氬弧焊等易于控制熱輸入的焊接方法。國(guó)內(nèi)某公司在JCO生產(chǎn)線上采用雙面三絲［3］自動(dòng)埋弧焊焊接工藝生產(chǎn)中碳鋼鋼管面臨很大挑戰(zhàn)。在1035鋼管焊接過程中，首先遇到的是焊材匹配問題。目前國(guó)內(nèi)沒有開發(fā)出針對(duì)1035鋼焊接性能的焊材，特別是埋弧焊焊材。在焊接過程中，要解決的最大問題是預(yù)防焊縫裂紋的產(chǎn)生［4］。焊縫裂紋時(shí)隱時(shí)現(xiàn)，以終端裂紋［5］為主，伴隨有全長(zhǎng)裂紋出現(xiàn)。通過調(diào)整焊接工藝參數(shù)和反復(fù)生產(chǎn)實(shí)踐，終于使1035鋼管焊接合格率達(dá)到了常規(guī)產(chǎn)品的水平。

1　碳、硫元素對(duì)1035　鋼管焊接裂紋的影響

1035鋼由于碳含量較高，液-固相區(qū)間大，致使焊縫金屬結(jié)晶溫度區(qū)擴(kuò)大，產(chǎn)生熱裂紋傾向增大。從焊接熱裂紋的角度來看，對(duì)于埋弧焊，w（C）超過0.2%時(shí)，在有害雜質(zhì)硫、磷的共同作用下，就有可能沿焊縫中心線產(chǎn)生熱裂紋；從淬硬性角度看，碳含量愈高，顯微組織中馬氏體組分越多，冷裂紋傾向就越大［6］。碳含量增加，焊縫金屬的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度均有明顯增長(zhǎng)，但伸長(zhǎng)率等韌性指標(biāo)在逐漸下降，材料的抗裂性能下降。

1.1碳對(duì)鋼管焊接熱裂紋的影響

碳是鋼中影響熱裂紋產(chǎn)生的主要元素，并能加劇其他元素的有害作用。Fe-S相圖如圖1所示：碳含量增加，凝固溫度區(qū)加寬，初生相由δ轉(zhuǎn)為γ相；而硫、磷在γ相中的溶解度比在δ相中低很多，硫約低3倍，磷約低10倍。當(dāng)w（C）≥0.16%時(shí)，包晶反應(yīng)后的初生結(jié)晶全部為γ相，結(jié)晶偏析嚴(yán)重，熱裂紋敏感性隨之增大。

1.2碳對(duì)鋼管焊接冷裂紋的影響

鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變溫度與碳含量的關(guān)系如圖2所示，隨著碳含量的增加顯著降低了鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變溫度Ms和Mf。馬氏體轉(zhuǎn)變溫度的高低對(duì)鋼的冷裂紋傾向的產(chǎn)生有重要影響，w（C）≤0.2%時(shí)，鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變點(diǎn)較高，基本上在450℃以上，并會(huì)對(duì)馬氏體產(chǎn)生回火效應(yīng)，降低了馬氏體的硬度；當(dāng)w（C）∧0.25%時(shí)，則有可能形成對(duì)冷裂紋敏感的針狀馬氏體組織。

圖1　Fe-S相圖

圖2　鋼的馬氏體轉(zhuǎn)變溫度與碳含量的關(guān)系

1.3雜質(zhì)硫?qū)附恿鸭y的影響

硫?qū)附游：艽?。鋼的碳含量越高，硫、磷就越易形成危害。硫在液態(tài)鐵中幾乎可以無限溶解，固態(tài)鐵中硫的溶解度僅為0.02%。熔池凝固時(shí)，硫易發(fā)生偏析以低熔點(diǎn)共晶Fe+FeS或FeO+ FeS的形態(tài)分布于晶界，增加了焊縫產(chǎn)生結(jié)晶裂紋的傾向［7］。在1035鋼碳含量幾乎為常數(shù)的情況下，有害雜質(zhì)硫、磷含量的控制顯得尤其重要。

焊接裂紋是1035鋼焊接過程中的主要缺陷。碳和硫含量對(duì)埋弧焊裂紋敏感性的影響如圖3所示。當(dāng)w（C）∧0.1%時(shí)，結(jié)晶初生相為δ相，硫的溶解度最大，不易產(chǎn)生高溫裂紋；w（C）在中碳鋼和高碳鋼區(qū)域，同時(shí)w（S）≥0.035%時(shí)，焊接熱裂紋率幾乎百分之百。1035鋼的w（C）為0.38%、w（S）為0.10%時(shí)裂紋率較高。1035鋼是碳含量達(dá)到中碳鋼水平的優(yōu)質(zhì)碳素鋼，鋼板訂貨時(shí)提出了控制硫、磷含量的要求。1035鋼板原料的化學(xué)成分和機(jī)械性能見表1～2。其中所列Cu、Cr、Mo等微量元素是鋼板制造商為提高鋼板的綜合性能而添加的。

既然1035鋼板硫含量沒有達(dá)到預(yù)期的目標(biāo)，焊材方面就應(yīng)該選取低硫（低磷）的填充材料以調(diào)整焊縫金屬的成分，并通過工藝上的配合降低焊縫金屬中硫的含量。

圖3　碳和硫含量對(duì)埋弧焊裂紋敏感性的影響

表1　1035鋼板原料的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）　%

圖4　合金元素對(duì)熱影響區(qū)冷裂紋敏感性的影響

2　合金元素對(duì)1035　鋼管焊接裂紋的影響

常見合金元素對(duì)1035鋼管的焊縫、熱影響區(qū)冷裂紋敏感性的影響程度如圖4所示，其中尤以Mn、Mo、Cr、V等元素對(duì)1035鋼管焊接裂紋的產(chǎn)生影響最大。

2.1 Mn對(duì)焊接裂紋的影響

在碳鋼和低合金鋼中，焊縫金屬中的Mn對(duì)結(jié)晶裂紋具有重要影響。Mn具有脫硫作用，置換球狀高熔點(diǎn)的FeS［5］，減少焊接熱裂紋［6］。

FeS+Mn→MnS+Fe

反應(yīng)產(chǎn)物MnS不溶于鋼液，大部分進(jìn)入熔渣，抑制了硫的危害。鋼的碳含量越高，Mn/S比值要求越高。這個(gè)結(jié)論僅適用于碳含量處于較低水平時(shí)，當(dāng)碳含量達(dá)到0.3%，提高M(jìn)n/S比例則不再有效［8］。

2.2 Mo對(duì)焊接裂紋的影響

添加Mo、Ti、V、Pb等元素可以細(xì)化焊縫金屬晶粒，提高鋼管的抗裂性。Mo有強(qiáng)化鐵素體固溶體的作用，其效果強(qiáng)于Mn、Ni、Cr等元素［7，9-10］。Mo能提高鋼的淬硬性，細(xì)化晶粒，形成鐵素體與碳化物束團(tuán)［11］，并使硫化物夾雜呈球狀分布。含Mn的焊縫中添加適量的Mo，可以提高常溫和高溫下鋼的沖擊韌度，減少熱裂紋的危害。由于焊接熱循環(huán)作用，Mo、Ti、V、Pb等元素在促使奧氏體成分均勻化同時(shí)，導(dǎo)致奧氏體晶粒粗化，因此鋼材淬透性提高的同時(shí)抗裂性能降低。

1035鋼焊接試驗(yàn)的主要焊絲的化學(xué)成分和力學(xué)性能見表3～4。這些試驗(yàn)數(shù)據(jù)是在生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)按照既定的焊接工藝生產(chǎn)，經(jīng)過無損檢測(cè)后取樣檢測(cè)獲得的。采用埋弧焊焊接時(shí)，三絲使用同一牌號(hào)焊絲的，效果以H08D為最佳；直流1絲和交流2、3絲交叉使用的，以H08MnMoTiB+BH60GX-Ⅲ組合為最佳。最終焊絲選擇了上述組合，焊劑使用HJ350（3/4）+SJ101（1/4）組合。

表3　備選焊材的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）　%

化學(xué)成分是焊材選擇的重要考量，力學(xué)性能同樣是影響焊縫金屬性能的重要指標(biāo)。根據(jù)1035鋼焊接性特點(diǎn)，選用強(qiáng)度適中、韌性指標(biāo)良好的焊材對(duì)控制焊接裂紋有利。從表3～4可以看出：含合金元素Mo的焊絲沒有突出表現(xiàn)。

3　 1035　鋼焊接工藝的制定

焊接材料要保證獲得性能優(yōu)良的焊縫金屬，而采取合理的焊接方法和焊接工藝則有利于獲得包括焊縫和熱影響區(qū)在內(nèi)的優(yōu)質(zhì)焊接接頭。碳能提高鋼材強(qiáng)度，但易引起焊接淬硬和焊接裂紋［12］。由表1可知：1035鋼是以碳作為主要元素調(diào)整性能的，焊接工藝的制定應(yīng)該緊緊圍繞“碳”這個(gè)關(guān)鍵詞展開。

表4　備選焊材的力學(xué)性能

3.1焊縫成形系數(shù)

焊縫成形系數(shù)是指熔焊時(shí)，在單道焊縫橫截面上焊縫寬度（B）與焊縫計(jì)算厚度（H）的比值（φ=B/ H）。雙面埋弧焊外焊縫成形系數(shù)如圖5所示，焊縫成形系數(shù)小時(shí)形成窄而深的焊縫，在焊縫中心由于區(qū)域偏析會(huì)聚集較多的雜質(zhì)，抗熱裂紋性能差［7］，所以成形系數(shù)值不能太小，設(shè)計(jì)鋼板銑邊坡口時(shí)要加大雙“V”的開口寬度，1035鋼管焊接坡口設(shè)計(jì)如圖6所示。寬而淺的對(duì)接焊縫，柱狀晶往上生長(zhǎng)時(shí)，雜質(zhì)大部分被推向表面而分散分布，拉應(yīng)力集中的現(xiàn)象減弱，提高了焊縫的抗熱裂紋性能。

寬而淺的對(duì)接焊縫增加了焊道的容量，中碳鋼、高碳鋼焊接時(shí)，為防止硫等雜質(zhì)熔入焊縫有必要限制熔合比［5］。減少母材融入熔池，導(dǎo)致焊縫金屬因碳、硫、磷含量增加造成性能惡化。通過控制熔合比降低熔敷金屬的稀釋率，提高焊縫金屬的純凈程度，抑制焊接熱裂紋。

圖5　雙面埋弧焊外焊縫成形系數(shù)示意

圖6　1035鋼管焊接坡口設(shè)計(jì)

3.2焊接方式

常規(guī)焊接多采取直流反接的作法，Q345D低合金鋼類以及管線鋼管的焊接多采用直流反接?？紤]到采用直流正接可以減小熔深，使用較粗的焊絲可以減少電流密度，有利于調(diào)整焊縫熔合比，降低熔敷金屬稀釋率，抑制結(jié)晶裂紋；而且1035鋼管設(shè)計(jì)鈍邊高度只有5 mm，為直流正接創(chuàng)造了條件。故確定1035鋼的焊接采用直流正接方式。1035鋼與Q345D雙面三絲焊接能量參數(shù)和極性對(duì)照見表5。

表5　1035鋼與Q345D雙面三絲焊接能量參數(shù)和極性對(duì)照

3.3加熱方式

國(guó)際焊接學(xué)會(huì)（IIW）推薦了估算碳鋼碳當(dāng)量計(jì)算公式［13］：

此式適用于w（C）≥0.18%中等強(qiáng)度鋼材。通過公式（1）和表1得出，1035鋼碳當(dāng)量達(dá)到0.58%時(shí)淬硬傾向較嚴(yán)重，可焊性已變差，焊接前預(yù)熱可有效防止裂紋［6-7，14］，確定預(yù)熱溫度為100～150℃［7］。焊接后立即對(duì)工件進(jìn)行加熱或保溫，使其緩冷，該工藝措施稱為后熱［15］。后熱可以使擴(kuò)散氫充分逸出，消除焊接殘余應(yīng)力；可減少淬硬性，穩(wěn)定并改善組織，是防止焊接冷裂紋的有效手段。由于相關(guān)計(jì)算公式只適用于w（C）≤0.2%的低合金鋼，這里直接參考了工具書給出的預(yù)熱溫度和后熱溫度。1035鋼預(yù)熱溫度為150℃，后熱溫度250～280℃、保溫時(shí)間30 min，應(yīng)用效果良好。后期高溫天氣時(shí)去掉了后熱工序，情形沒有惡化。

3.4焊接熱輸入

焊接熱輸入的確定是以抗裂性和滿足熱影響區(qū)韌性要求為依據(jù)［6］。焊接熱輸入可以使1035鋼熱影響區(qū)晶粒長(zhǎng)大，形成淬硬的馬氏體。這種組織對(duì)氫更敏感，產(chǎn)生冷裂紋所需的溫度更低。由表5可知，常規(guī)焊接的Q345D鋼各項(xiàng)能量參數(shù)指標(biāo)均高于1035鋼，這是焊板試驗(yàn)和鋼管在線生產(chǎn)實(shí)踐修正的結(jié)果?！靶‰娏鳌?、“慢焊速”是1035鋼焊接的訣竅?！靶‰娏鳌庇欣诮档腿鄢販囟?，韌化組織，增加針狀鐵素體，前提是保證雙面焊縫熔深足夠，雙面（內(nèi)外）焊交熔適度?！奥杆佟狈乐谷鄢乩鋮s過快產(chǎn)生貝氏體、馬氏體類淬硬組織，防止冷裂紋發(fā)生?！靶‰娏鳌笔埂奥杆佟背蔀榭赡?，否則焊接熱輸入將無法控制。從表5可以看出：焊接1035鋼管的電流強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于Q345D鋼管，由于采用了較低的焊接速度，焊接熱輸入降幅尚不足20%。

3.5焊接顯微組織

焊縫和熱影響區(qū)的冷裂傾向，除與其成分有關(guān)，還與組織有關(guān)，后者對(duì)性能的影響更為明顯。1035鋼焊接鋼管金相組織和宏觀形貌如圖7所示。焊縫熱影響區(qū)顯微組織是反映焊接能量參數(shù)合理與否最直接客觀的依據(jù)。如圖7（b）所示，焊縫中心組織的晶界為先共析鐵素體（呈枝狀），晶粒內(nèi)部為針狀鐵素體，未見馬氏體、魏氏體等組織。粗晶區(qū)（圖7c）母材過熱晶粒粗大，成分為鐵素體、片狀珠光體。熔合線附近（圖7d）左側(cè)為過熱區(qū)組織，右側(cè)為焊縫。細(xì)晶區(qū)（圖7e）受焊接熱循環(huán)正火作用，晶粒明顯均勻化，鐵素體大部分沿奧氏體晶界析出，部分在奧氏體晶粒內(nèi)呈條狀或針狀析出，珠光體呈細(xì)片狀。

圖7　1035鋼焊接鋼管金相組織和宏觀形貌

4　消除焊接裂紋的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐

國(guó)內(nèi)現(xiàn)行研究焊接裂紋的試驗(yàn)方法（如RRC、CTS、插銷法），基本是針對(duì)低合金鋼焊接接頭的。因此，1035鋼焊板試驗(yàn)通過后，在JCO生產(chǎn)線上進(jìn)行了小批量的鋼管焊接現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。1035鋼管焊接最主要的缺陷就是焊接裂紋，其中尤以終端裂紋問題突出。終端裂紋是指長(zhǎng)焊縫自動(dòng)埋弧焊時(shí)，出現(xiàn)在接頭終端附近焊縫金屬中的縱向裂紋［5］。1035鋼焊接終端裂紋頻發(fā)，情況嚴(yán)重時(shí)終端裂紋率接近40%，并伴隨著焊縫全長(zhǎng)縱向裂紋的發(fā)生。

4.1拘束焊接對(duì)裂紋的影響

1035鋼進(jìn)行的多次焊板試驗(yàn)，幾乎沒有發(fā)現(xiàn)裂紋現(xiàn)象。鋼管焊接時(shí)，為什么裂紋現(xiàn)象凸顯？焊板試驗(yàn)中試件是在自由狀態(tài)下進(jìn)行的，焊接現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)是將鋼管剛性固定，在限制其自由變形的狀態(tài)下進(jìn)行的拘束焊接［15］。拘束焊接是1035鋼管產(chǎn)生焊接裂紋的原因之一。

JCO工藝生產(chǎn)鋼管，埋弧焊之前有兩道重要的工序影響焊接。JCO鋼管其形狀是經(jīng)過數(shù)控成型機(jī)逐步折彎得到的帶有開口的“C”形管坯；接著是在合縫預(yù)焊機(jī)上通過壓頭擠壓完成“C”形封閉成“O”形和定位焊接，如圖8所示。成型“C”開口越大，合縫時(shí)鋼管變形量越大，壓頭擠壓力就越大。接頭內(nèi)部由此產(chǎn)生的應(yīng)力對(duì)焊接裂紋作用巨大，特別是合縫起始的引弧和熄弧端往往容易出現(xiàn)合縫間隙，加劇了終端裂紋。因此，成型應(yīng)該嚴(yán)格控制開口“C”的尺寸，合縫注意錯(cuò)邊、管端間隙等缺陷。

圖8　管坯合縫定位焊

4.2引熄弧板的裝配

引熄弧板是焊在鋼管兩端的焊縫上用于焊接起弧和熄弧的輔助工藝裝備件。電弧熱循環(huán)使得引熄弧板發(fā)生大幅度變形，此時(shí)管端焊縫金屬處于半熔化或凝固不久的高溫狀態(tài)，受到外力作用導(dǎo)致終端裂紋發(fā)生。加大、加長(zhǎng)，組裝平直、牢固的引熄弧板對(duì)減少終端裂紋有利。

4.3焊劑保溫輸送

為防止快速冷卻產(chǎn)生裂紋，埋弧內(nèi)焊時(shí)不回收焊劑，焊劑始終覆蓋焊縫保溫輸送至外焊工序。內(nèi)焊完成后除必要的清理工作外，直接輸送至外焊工序；使內(nèi)外焊工序保持150℃左右的層間溫度。

4.4定位焊清根

埋弧內(nèi)焊接完成后，立即清除鋼管兩端定位焊（氣保焊）產(chǎn)生的焊縫金屬，再進(jìn)行埋弧外焊接。這個(gè)定位焊清根處理對(duì)消除焊縫終端裂紋很重要。

4.5消除焊縫全長(zhǎng)裂紋的措施

1035鋼管焊接試驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)焊縫有全長(zhǎng)裂紋現(xiàn)象。這種裂紋存在于焊縫的淺表（內(nèi)外焊皆有），使用碳弧氣刨刨深至焊縫1～2 mm處，肉眼可見縱向細(xì)微裂紋。這種淺表裂紋應(yīng)該是由于鋼中存在成分偏析，結(jié)晶時(shí)低熔點(diǎn)物質(zhì)富集在焊縫中心面上，在焊接拉應(yīng)力的作用下引起的熱裂紋。典型的結(jié)晶（凝固）裂紋在高熱輸入的埋弧焊接中常見。按表5所列數(shù)據(jù)調(diào)整焊接能量參數(shù)，消除了全長(zhǎng)裂紋。調(diào)整的依據(jù)是觀察焊縫金相宏觀形貌（圖7f），保證雙面（內(nèi)外）焊接互熔深度足夠，防止未熔合缺陷發(fā)生。圖7（f）內(nèi)外焊互熔程度合理，若進(jìn)一步降低熱能量極會(huì)導(dǎo)致未熔合。

5　結(jié)　論

（1）ASTM 1035鋼碳當(dāng)量達(dá)到0.58%時(shí)，鋼的淬硬傾向嚴(yán)重，焊接前預(yù)熱可有效防止裂紋的產(chǎn)生。

（2）焊材選擇遵循低碳、硫、磷，無鎳或低鎳，韌性指標(biāo)優(yōu)良，強(qiáng)度匹配適中的原則。

（3）控制焊縫成形系數(shù)，降低熔敷金屬的稀釋率，減少焊縫金屬中的碳、硫、磷含量，可減少焊接裂紋的產(chǎn)生。

（4）采取“小電流”、“慢焊速”，嚴(yán)格控制焊接熱輸入。

（5）加強(qiáng)合縫管端間隙、引熄弧板裝配，內(nèi)外焊保溫輸送和定位焊清根等生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)工藝細(xì)節(jié)控制。

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Control of Weld Cracking of ASTM 1035 Steel Tube as Developed during Manufacture Operation with JCO Double-side 3-wire Automatic SAW Process

SHANG Caizhong
（Hebei Haiqianwei Steel Pipe Co.，Ltd.，Cangzhou 061300，China）

Abstract：In case of carbon equivalent as 0.58%，the ASTM 1035 low-carbon steel is apt to have significant quench hardness which often leads to development of cracking during welding operation. Based on study of the mechanisms of the said cracking，proper welding process is prepared. The on-the-site operation with the process proves that the cracking severity can be remarkably reduced by means of a number of on-the-site process detail-% control actions，including pre-heating prior to welding，selecting welding consumable containing low contents of C，S and P，and no or low content of nickel and having excellent toughness and well-matching strength，properly controlling the formation factor of the weld，reducing the dilution rate of the deposited metal，reducing the contents of C，S and P of the weld metal，using the small current and slow welding speed techniques，strictly controlling the welding heat input，determining proper pipe-end gap for joining，mounting arc run-on/off tab，temperature-keeping transport of the material during inner welding operation，and back gouging during tack welding，etc.

Key words：JCO；double-side and 3-wire automatic SAW；ASTM 1035 steel tube；medium carbon steel；weld cracking；control

收稿日期：（2015-10-09）

中圖分類號(hào)：TG441.7搖

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：B搖

文章編號(hào)：1001-2311（2016）01-0045-06