王小寧，蔣建旭

（華電濰坊發(fā)電有限公司，山東 濰坊 261204）

啟備變高低壓側(cè)相間保護(hù)整定配合分析

王小寧，蔣建旭

（華電濰坊發(fā)電有限公司，山東 濰坊 261204）

針對(duì)某廠啟備變保護(hù)高低壓側(cè)相間保護(hù)整定配合出現(xiàn)的問(wèn)題進(jìn)行了細(xì)致分析，介紹了某廠啟備變保護(hù)高低壓側(cè)相間保護(hù)的整定計(jì)算，并提出了解決方案。

相間保護(hù)；整定配合；分析；解決方案

變壓器后備保護(hù)一般在各側(cè)分別配置，構(gòu)成高后備、中后備和低后備。各側(cè)后備保護(hù)的作用不同，對(duì)系統(tǒng)的降壓變而言，主電源側(cè)的高后備主要作為變壓器內(nèi)部故障的后備保護(hù)及中、低壓側(cè)母線故障的后備保護(hù)。中、低壓側(cè)的后備保護(hù)主要作為各側(cè)引出線、各側(cè)母線及各側(cè)相鄰設(shè)備的后備保護(hù)［1］。220 kV及以上的變壓器采用雙重化構(gòu)成雙主雙后的配置。因此各側(cè)后備保護(hù)的計(jì)算采用不同方法，在整定計(jì)算中應(yīng)考慮后備保護(hù)的合理整定，滿足靈敏性、選擇性、可靠性等要求［2］。

1 啟備變高低壓側(cè)相間保護(hù)整定

1.1 設(shè)備基本情況

設(shè)備基本情況如表1所示。

說(shuō)明：穿越阻抗X1－2是高壓繞組與總的低壓繞組間的穿越電抗；半穿越阻抗X1－2′是高壓繞組與1個(gè)低壓繞組間的穿越電抗；半穿越阻抗X1－2″是高壓繞組與另1個(gè)低壓繞組間的穿越電抗；分裂阻抗X2′－2″是分裂繞組間的分裂電抗。

表1 啟備變參數(shù)

1.2 保護(hù)定值配置情況

1.2.1 啟備變高壓側(cè)相間后備保護(hù)［3］

a.動(dòng)作電流

按躲過(guò)變壓器的額定電流整定。

式中Kk——可靠系數(shù)，取1.2；

Kf——返回系數(shù)，取0.95；

Ie——電流元件裝設(shè)處的變壓器額定電流。

與低壓側(cè)分支過(guò)流II段配合。

式中Kco——配合系數(shù)；

Idz.A——低壓A分支過(guò)流保護(hù)Ⅱ段動(dòng)作電流；

IeB——另一低壓分支額定電流；

ULN／UHN——低壓側(cè)與高壓側(cè)實(shí)際變比。

動(dòng)作電流取以上2種情況最大者。

b.低電壓元件

按躲過(guò)母線上所連接電動(dòng)機(jī)自啟動(dòng)時(shí)母線最低電壓整定。

c.負(fù)序過(guò)電壓值

按躲過(guò)正常運(yùn)行時(shí)出現(xiàn)的最大不平衡負(fù)序電壓整定。

d.靈敏度計(jì)算

靈敏系數(shù)校驗(yàn)：

符合要求。

式中：為后備保護(hù)區(qū)末端兩相金屬短路時(shí)流過(guò)保護(hù)的最小短路電流。

e.動(dòng)作時(shí)限

與低壓側(cè)分支過(guò)流II段保護(hù)動(dòng)作時(shí)間配合整定。

f.定值單

高壓側(cè)相間后備保護(hù)定值如表2所示。

表2 高壓側(cè)相間后備保護(hù)定值

1.2.2 啟備變低壓側(cè)分支保護(hù)

1.2.2.1 過(guò)流Ⅰ段［4］

a.動(dòng)作電流

與廠用高壓母線上所有負(fù)荷最大速斷保護(hù)配合整定。

式中Krel——可靠系數(shù)，取1.1～1.2；

Isd——母線負(fù)荷最大速斷保護(hù)動(dòng)作值；

Iw——高壓母線的正常工作電流；

Im——所取負(fù)荷的正常工作電流。

A分支：與6 kV公用A段脫硫備用電源進(jìn)線開(kāi)關(guān)配合整定。

B分支：與6 kV公用B段脫硫備用電源進(jìn)線開(kāi)關(guān)配合整定。

與該分支過(guò)電流保護(hù)II段動(dòng)作電流配合整定。

式中：Kco為配合系數(shù)，取1.2～1.3。

A分支：與A分支過(guò)電流保護(hù)Ⅱ段動(dòng)作電流配合整定。

B分支：與B分支過(guò)電流保護(hù)Ⅱ段動(dòng)作電流配合整定。

分支過(guò)流保護(hù)I段動(dòng)作電流取以上2種情況最大者。

定值如下：

b.靈敏度計(jì)算

按最小運(yùn)行方式下廠用高壓母線兩相短路計(jì)算靈敏度。

A分支：

符合要求。

B分支：

符合要求。

式中：為廠用高壓母線上最小兩相短路電流。

c.動(dòng)作時(shí)限

與廠用高壓母線饋線電流速斷保護(hù)動(dòng)作時(shí)間或者F－C回路熔斷器熔斷時(shí)間配合整定。

1.2.2.2 過(guò)流Ⅱ段

a.動(dòng)作電流

過(guò)流Ⅱ段按躲過(guò)正常運(yùn)行的負(fù)荷電流整定［5］。

式中Krel——可靠系數(shù)，取1.2；

Kre——返回系數(shù)，取0.95；

IT.N——電流元件裝設(shè)處的變壓器額定電流。

A分支：

B分支：

定值如下：

b.低電壓元件

按躲過(guò)母線上所連接電動(dòng)機(jī)自啟動(dòng)時(shí)母線最低電壓整定。

c.負(fù)序過(guò)電壓值

按躲過(guò)正常運(yùn)行時(shí)出現(xiàn)的最大不平衡負(fù)序電壓整定。

d.動(dòng)作時(shí)間

1.2.2.3 定值單

A分支復(fù)壓過(guò)流保護(hù)定值如表3所示，B分支復(fù)壓過(guò)流保護(hù)定值如表4所示。

表3 A分支復(fù)壓過(guò)流保護(hù)定值

表4 B分支復(fù)壓過(guò)流保護(hù)定值

2 啟備變高低壓側(cè)相間保護(hù)整定配合存在的問(wèn)題

a.啟備變高壓側(cè)配置過(guò)流Ⅱ段保護(hù)，定值按躲過(guò)額定電流和與低壓側(cè)分支過(guò)流Ⅱ段配合的原則整定，Ⅰ段時(shí)限1.5 s跳A、B分支，Ⅱ段時(shí)限1.8 s跳高壓側(cè)開(kāi)關(guān)，均經(jīng)復(fù)壓閉鎖。低壓側(cè)配過(guò)流Ⅰ段和過(guò)流Ⅱ段保護(hù)，過(guò)流Ⅰ段按與出線速斷、分支過(guò)流Ⅱ段電流配合整定，延時(shí)0.5 s，過(guò)流Ⅱ段按躲過(guò)變壓器額定電流整定，過(guò)流Ⅱ段經(jīng)復(fù)壓閉鎖。高壓側(cè)復(fù)壓過(guò)流：低壓56 V，負(fù)序電壓6 V，過(guò)流定值0.6 A，折算到一次側(cè)144 A（TA變比：1 200／5），動(dòng)作時(shí)限為2段，Ⅰ段延時(shí)1.5 s跳A、B分支，Ⅱ段延時(shí)1.8 s跳高壓側(cè)開(kāi)關(guān)。

低壓側(cè)A分支復(fù)壓過(guò)流：低壓56 V，負(fù)序電壓6 V，過(guò)流Ⅰ段不經(jīng)復(fù)壓閉鎖，定值14.9 A，折算到一次側(cè)8 940 A（3 000／5），延時(shí)0.5 s跳A分支。過(guò)流Ⅱ段經(jīng)復(fù)壓閉鎖，定值5 A，折算到一次側(cè)3 000 A（3 000／5），延時(shí)1.5 s跳A分支。

低壓側(cè)B分支復(fù)壓過(guò)流：低壓56 V，負(fù)序電壓6 V，過(guò)流Ⅰ段不經(jīng)復(fù)壓閉鎖，定值13.2 A，折算到一次側(cè)7 920 A（3 000／5），延時(shí)0.5 s跳B(niǎo)分支。過(guò)流Ⅱ段經(jīng)復(fù)壓閉鎖，定值3 A，折算到一次側(cè)1 800 A（3 000／5），延時(shí)1.5 s跳B(niǎo)分支。

啟備變高低壓側(cè)相間保護(hù)統(tǒng)一至高壓側(cè)定值如表5所示。

表5 統(tǒng)一至高壓側(cè)定值

以上分析可以看出，對(duì)于單個(gè)分支來(lái)說(shuō)，當(dāng)故障電流大于144 A，小于分支過(guò)流Ⅰ段定值時(shí)，分支過(guò)流Ⅱ段與高壓側(cè)過(guò)流Ⅰ段同時(shí)動(dòng)作，存在越級(jí)跳閘將另1分支跳開(kāi)的隱患［6］。

b.當(dāng)高廠變跳閘時(shí)，啟備變分支作為廠用電系統(tǒng)的備用電源，應(yīng)能進(jìn)行廠用電系統(tǒng)的自投。因而啟備變低壓側(cè)分支過(guò)流Ⅰ段保護(hù)還應(yīng)與自投后的最大負(fù)荷進(jìn)行配合整定，并進(jìn)行靈敏度校驗(yàn)［7］。

c.啟備變低壓分支過(guò)流Ⅱ段保護(hù)動(dòng)作電流和復(fù)壓元件（即低電壓元件和負(fù)序電壓元件）應(yīng)進(jìn)行靈敏度校驗(yàn)［8］。

3 解決方案

a.從上述對(duì)啟備變高壓側(cè)相間后備保護(hù)與低壓側(cè)分支保護(hù)整定配合存在的問(wèn)題進(jìn)行了分析，對(duì)啟備變高壓側(cè)相間后備保護(hù)與低壓側(cè)分支保護(hù)整定配合問(wèn)題提出解決方案。取消啟備變高壓側(cè)相間后備保護(hù)過(guò)流Ⅱ段，將啟備變高壓側(cè)相間后備保護(hù)過(guò)流Ⅰ段時(shí)限與低壓側(cè)分支保護(hù)過(guò)流Ⅱ段時(shí)限配合，增加1個(gè)時(shí)間級(jí)差。將過(guò)流Ⅰ段控制字出口改為全停［9］。啟備變高壓側(cè)相間后備保護(hù)定值更改情況如表6所示。

b.對(duì)啟備變低壓側(cè)分支過(guò)流Ⅰ段保護(hù)應(yīng)與自投后的最大負(fù)荷進(jìn)行配合整定，并進(jìn)行靈敏度校驗(yàn)。

表6 高壓側(cè)相間后備保護(hù)定值

c.對(duì)啟備變低壓分支過(guò)流Ⅱ段動(dòng)作電流按廠用高壓母線上最長(zhǎng)電纜末端兩相短路計(jì)算靈敏度，要求靈敏度不低于1.2。對(duì)啟備變低壓分支過(guò)流Ⅱ段復(fù)壓元件即低電壓元件和負(fù)序電壓元件進(jìn)行靈敏度校驗(yàn)。低電壓元件按廠用高壓母線上最長(zhǎng)電纜末端三相短路計(jì)算靈敏度，要求靈敏度不低于1.5。負(fù)序電壓元件按廠用高壓母線上最長(zhǎng)電纜末端兩相短路計(jì)算靈敏度，靈敏度不低于1.5［10］。

4 結(jié)論

對(duì)啟備變高壓側(cè)相間后備保護(hù)與低壓側(cè)分支保護(hù)配合存在的問(wèn)題整改后，收到以下效果。

a.啟備變高壓側(cè)相間后備保護(hù)與低壓側(cè)分支保護(hù)能夠很好地配合，解決了越級(jí)跳閘的隱患，保證了繼電保護(hù)的選擇正確性。

b.當(dāng)廠用電系統(tǒng)發(fā)生故障跳閘，啟備變分支作為備用電源時(shí)，啟備變低壓側(cè)分支過(guò)流Ⅰ段保護(hù)正確靈敏、動(dòng)作可靠。

c.對(duì)啟備變低壓分支過(guò)流Ⅱ段進(jìn)行靈敏度校驗(yàn)后，保證了啟備變低壓側(cè)分支過(guò)流Ⅱ段保護(hù)的靈敏性。

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Analysis on Setting Coordination of Phase Protection at High and Low Voltage Sides for Startup Transformer

WANG Xiao?ning，JIANG Jian?xu
（Huadian Weifang Genertation Co.，Ltd.，Weifang，Shandong 261204，China）

The setting calculation of the phase protection for high and low voltage sides of the high voltage standby transformer is intro?duced.The problem of setting coordination of the phase protection of the high and low voltage sides of the high voltage standby trans?former is analyzed.The problems are directly threatened by the safe and stable operation of the equipment.Therefore，a solution to the problem is proposed.

Phase protection；Setting coordination；Analysis；Solution

TM77

A

1004－7913（2016）05－0046－04

王小寧（1980—），女，學(xué)士，工程師，從事電廠繼電保護(hù)技術(shù)研究工作。

2015－11－20）