申磊

【摘要】直流鍋爐啟動初期鍋爐循環(huán)倍率大于1，當(dāng)蒸汽在分離器出口出現(xiàn)過熱度，汽水分離器和儲水箱內(nèi)完全充滿蒸汽后，鍋爐即完成干濕轉(zhuǎn)換過程，循環(huán)倍率為1。由于直流鍋爐干態(tài)運(yùn)行和濕態(tài)運(yùn)行的調(diào)整思路存在明顯差異，因此鍋爐干濕轉(zhuǎn)換過程成為直流鍋爐啟動的重要操作。鍋爐進(jìn)入干態(tài)運(yùn)行后，爐水在水冷壁出口即產(chǎn)生過熱度，汽水分離器只做為蒸汽流通的通路，無工質(zhì)參與爐水循環(huán)，此時主蒸汽的流量取決于主給水流量，主給水的調(diào)整策略為通過給水量在保證分離器出口過熱度的前提下控制蒸汽流量。

【關(guān)鍵詞】超臨界鍋爐、鍋爐啟動、干濕轉(zhuǎn)換、過熱器金屬超溫、快速增加負(fù)荷、減少受熱面超溫

中圖分類號TK227文獻(xiàn)標(biāo)識碼A

1. 概述

我廠鍋爐是由哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司引進(jìn)三井巴布科克能源公司（Mitsui Babcock Energy Limited）技術(shù)生產(chǎn)的超臨界參數(shù)變壓運(yùn)行直流鍋爐，單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型鍋爐。型號為HG1980/25.4-YM1。鍋爐啟動系統(tǒng)為帶爐水循環(huán)泵的啟動系統(tǒng)，汽水分離器為內(nèi)置式。鍋爐燃燒器為前后墻布置的對沖旋流燃燒器，每層燃燒器對應(yīng)一臺雙進(jìn)雙出正壓直吹式鋼球磨煤機(jī)。

鍋爐啟動初期，鍋爐給水部分蒸發(fā)為飽和蒸汽，在汽水分離器進(jìn)行汽水分離，蒸汽經(jīng)分離器至過熱器，部分工質(zhì)經(jīng)分離器、儲水箱至爐水循環(huán)泵回收至省煤器入口，與鍋爐主給水混合后，繼續(xù)進(jìn)入省煤器和水冷壁進(jìn)行加熱，重新參與爐水循環(huán)，主給水量的調(diào)整策略為通過主給水量控制分離器及儲水箱水位。

鍋爐濕態(tài)運(yùn)行和干態(tài)運(yùn)行的調(diào)整策略存在較大差異，因此在鍋爐啟動過程中，鍋爐濕態(tài)轉(zhuǎn)干態(tài)運(yùn)行顯得尤為重要。

2. 直流鍋爐干濕態(tài)轉(zhuǎn)換現(xiàn)狀

機(jī)組并網(wǎng)后，切缸完成，啟動第二套制粉系統(tǒng)，機(jī)組增加負(fù)荷，當(dāng)負(fù)荷達(dá)到170-180MW階段，屏式過熱器，以每屏第一根管尤為明顯，會出現(xiàn)溫度的突升，甚至造成金屬管壁溫度超限的情況。

以往的操作中，當(dāng)機(jī)組負(fù)荷達(dá)到220-240MW后再進(jìn)行鍋爐干濕態(tài)轉(zhuǎn)換，因此出現(xiàn)了在160MW至240MW增加負(fù)荷過程中，仍以鍋爐濕態(tài)時的給水控制策略進(jìn)行控制，即用給水量調(diào)整儲水箱水位。導(dǎo)致增加負(fù)荷過程中的燃料增加速率和給水增加速率不匹配，出現(xiàn)過熱器金屬壁溫的急劇上漲甚至超限的情況。

3. 原因分析

啟動過程中，在160-240MW增加負(fù)荷階段，給水調(diào)整過分強(qiáng)調(diào)儲水箱水位調(diào)整，未能根據(jù)燃料的增加速度同比增加相應(yīng)的給水量，調(diào)整過程中給水調(diào)整和燃燒調(diào)整出現(xiàn)了嚴(yán)重的不匹配情況，此時的蒸汽量對比同等燃燒率對應(yīng)的蒸汽量較低，無法及時帶走過熱器金屬的溫度，導(dǎo)致對金屬的冷卻不良引起過熱器金屬壁溫超限。

此時鍋爐負(fù)荷較低，蒸汽流量小，勢必在流經(jīng)過熱器時出現(xiàn)蒸汽分布不均勻，蒸汽在管間充滿度不良，導(dǎo)致個別管段出現(xiàn)超溫情況。

另外此時爐膛熱負(fù)荷相對較多，而爐水經(jīng)水冷壁加熱后，部分經(jīng)爐水泵循環(huán)至省煤器入口，造成省煤器入口溫度相對較高，爐水在水冷壁中吸熱較少，在蒸汽流量不變的情況下，過熱器側(cè)吸收熱量較多，也加劇了屏過金屬管壁的超溫。

屏式過熱器屬于純輻射式換熱器，其汽溫特性為：鍋爐負(fù)荷升高，汽溫下降。這主是要由于當(dāng)負(fù)荷升高時，燃煤量增大，爐內(nèi)溫度水平有所提高，使總的輻射傳熱量有所增加。但輻射傳熱量增大的比例，沒有負(fù)荷（工質(zhì)流量）上升比例大，使單位工質(zhì)得到的輻射熱量相對減小，從而使汽溫下降。從屏過的汽溫特性曲線進(jìn)行分析，在鍋爐負(fù)荷相對較低階段，在鍋爐增加負(fù)荷過程中，由于給水的增加和燃料的增加不匹配，導(dǎo)致蒸汽量的增加量偏小，單位工質(zhì)得到的輻射熱量增加，因此會出現(xiàn)金屬溫度的升高。

4. 方法優(yōu)化

1） 快速增加鍋爐負(fù)荷，同時給水量增加速度同步與燃料增加速度，快速實(shí)現(xiàn)直流鍋爐干濕態(tài)轉(zhuǎn)換過程，增加負(fù)荷過程中，使得蒸汽量的增加比例大于鍋爐輻射傳熱量增加的比例，達(dá)到控制屏過金屬壁溫的目的。

2） 針對此種情況，我廠在鍋爐啟動過程中的干濕態(tài)轉(zhuǎn)換操作方式進(jìn)行改進(jìn)，當(dāng)機(jī)組負(fù)荷大于160MW，鍋爐汽水分離器出口出現(xiàn)過熱度后，應(yīng)果斷增加機(jī)組負(fù)荷，快速度過此階段，實(shí)現(xiàn)鍋爐的干濕轉(zhuǎn)換，使得鍋爐進(jìn)入直流狀態(tài)，以保證蒸汽對過熱器金屬管壁的冷卻。

3） 鍋爐干濕轉(zhuǎn)換過程實(shí)際上是快速增加機(jī)組負(fù)荷的過程，在操作前，需控制主蒸汽溫度不可過高，以不超過450℃，屏過金屬溫度不超過500℃為宜。操作時，手動增加燃料量，讓分離器出口出現(xiàn)2-3℃過熱度，此時增加鍋爐燃燒量，實(shí)現(xiàn)機(jī)組快速增加80MW左右的負(fù)荷，同時同步增加鍋爐給水量，保證蒸汽量的快速增加，調(diào)節(jié)時，在保證鍋爐分離器出口過熱度的情況下，一般給水量在負(fù)荷對應(yīng)的給水量基礎(chǔ)上過調(diào)150-200T/H。保持燃料和給水的同步上升，并且保持住上升勢頭，當(dāng)鍋爐屏過金屬溫度出現(xiàn)上升拐點(diǎn)并開始下降時，燃料停止增加，鍋爐給水量降低，調(diào)整至當(dāng)前負(fù)荷對應(yīng)下的給水量過調(diào)50T/H左右，并根據(jù)鍋爐分離器出口蒸汽過熱度和主蒸汽溫度情況進(jìn)行細(xì)調(diào)，達(dá)到給水與當(dāng)前鍋爐熱負(fù)荷匹配。

4） 當(dāng)機(jī)組負(fù)荷增加至235-240MW后，屏過金屬溫度降出現(xiàn)拐點(diǎn)，并開始呈現(xiàn)下降趨勢，因此，可理解為此負(fù)荷點(diǎn)為鍋爐干濕轉(zhuǎn)換的臨界點(diǎn)，即在此點(diǎn)處，鍋爐汽水分離器處的工質(zhì)全部蒸發(fā)為蒸汽，帶有一定的過熱度，分離器完全做為蒸汽流通的通路，鍋爐轉(zhuǎn)為直流運(yùn)行工況，屏過中的過熱蒸汽通流量增加，可帶走金屬管壁的溫度，緩解超溫。

5） 針對此種調(diào)整策略，鍋爐轉(zhuǎn)態(tài)過程可理解為鍋爐快速增加負(fù)荷，因此在調(diào)節(jié)中，充足的燃料是鍋爐干濕轉(zhuǎn)換的關(guān)鍵因素，熱負(fù)荷必須達(dá)到持續(xù)上漲，否則因給水是過調(diào)狀態(tài)，如此轉(zhuǎn)換過程中出現(xiàn)燃燒率不足，則會導(dǎo)致給水過多，造成鍋爐蒸汽溫度的快速下降，甚至過熱器側(cè)進(jìn)水的事件。為防止啟動上層磨煤機(jī)后鍋爐火焰中心的上移，不利于控制鍋爐金屬壁溫，使用A磨和B磨兩套制粉系統(tǒng)進(jìn)行鍋爐干濕轉(zhuǎn)換，因此在操作前，須保證A、B磨煤機(jī)正常運(yùn)行狀態(tài)，磨煤機(jī)料位建立正常，并保證磨煤機(jī)出力和一次風(fēng)壓力均留有一定的增加裕量，當(dāng)煤質(zhì)發(fā)熱量相對較低時，此階段可采用加投油槍的方式進(jìn)行鍋爐負(fù)荷的增加。

5. 結(jié)束語

優(yōu)化直流鍋爐干濕轉(zhuǎn)換操作方式后，經(jīng)近幾次在機(jī)組啟動過程中進(jìn)行試驗(yàn)，鍋爐干濕轉(zhuǎn)換過程提前，快速增加機(jī)組負(fù)荷，避免鍋爐在鍋爐濕態(tài)和干態(tài)的臨界點(diǎn)停留時間過長，對于緩解屏過金屬溫度的超限及出現(xiàn)的大幅度波動而引起鍋爐受熱面的金屬疲勞和氧化皮脫落等事件的發(fā)生是有利的。

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