高志恒，蘇曉鵬

(1.海裝重慶局，重慶 401120;2.重慶長安工業(yè)(集團)有限責(zé)任公司，重慶 401120)

高射速自動機身管具有高溫、高壓、高頻沖擊的工況特點［1-3］。自動機的射擊模式、身管材料、加工工藝、身管膛內(nèi)結(jié)構(gòu)、內(nèi)彈道特性等因素均對身管壽命有較大影響［4-5］。高射頻自動機連續(xù)射擊時，身管在極短的時間內(nèi)熱量來不及向外散熱，身管溫度會在瞬間迅速升高，因此很容易使得身管內(nèi)壁材料出現(xiàn)嚴(yán)重的超溫工況，使得材料的性能發(fā)生改變，加速身管膛線的磨損，進而影響身管的射擊壽命。因此高射速自動機連續(xù)射擊的射擊模式(包括每次連發(fā)數(shù)、間隔時間、射擊發(fā)數(shù)等)對自動機身管內(nèi)壁的溫度具有較大的影響，是影響自動機身管射擊壽命的重要因素。本研究以某高射速自動機為研究對象，采用有限元仿真與試驗相結(jié)合的方法，對自動機在不同射擊模式下身管熱效應(yīng)進行仿真分析，進而分析其對自動機身管射擊壽命的影響。

1 身管熱容量計算模型

對于高射頻自動機身管來說，火炮發(fā)射過程中膛內(nèi)時間極短，身管壁內(nèi)的熱傳導(dǎo)是兩維軸向和徑向不穩(wěn)定問題。由于身管沿徑向的溫度分布是研究的重點，并且身管溫度沿半徑方向變化的比較快，其梯度一般為沿軸向梯度的1000倍以上，因此考慮身管實際工作情況，并為了研究方便，可以在忽略彈丸對膛壁的摩擦及其熱效應(yīng)基礎(chǔ)上，在對身管熱容量進行分析時主要選取某一截面建立一維或兩維計算模型進行分析。采用一維瞬態(tài)熱傳導(dǎo)模型作為計算模型，選擇身管不同位置處的截面進行分析，則身管一維瞬態(tài)導(dǎo)熱的微分方程可表示為

式中:a為身管壁的導(dǎo)溫系數(shù);T(r)為管壁溫度。在對身管進行熱應(yīng)力分析時，假設(shè)身管變形屬于小變形范圍，材料處于彈性狀態(tài)，則任意時刻，在管壁的溫度場分布函數(shù)T(r)已知時，管壁內(nèi)任一點的徑向、切向及軸向熱應(yīng)力可表示為式中:α為材料熱膨脹系數(shù);μ為泊松比;E為材料彈性模量;r1，r2分別表示身管內(nèi)外壁半徑。由于高射速自動炮連續(xù)射擊時，身管壁的溫度場是瞬態(tài)變化的，尤其在身管截面形狀比較復(fù)雜時，很難準(zhǔn)確得到身管壁的溫度場分布函數(shù)T。

1.1 身管截面溫度場有限元分析模型

本研究采用有限元方法，根據(jù)身管連續(xù)射擊時所受溫度載荷工況及內(nèi)外壁邊界條件建立有限元分析模型。確定身管在整個射擊循環(huán)中身管內(nèi)外壁邊界條件及射擊過程中膛內(nèi)火藥燃?xì)獾臏囟容d荷情況。按身管的結(jié)構(gòu)特性，選取膛線起始位(身管膛線最易磨損部位)身管截面建立軸對稱分析模型，模型如圖1所示。

圖1 身管截面1/4有限元模型

1.2 膛內(nèi)火藥氣體溫度確定

對于彈丸在膛內(nèi)時期不同身管截面處的火藥燃?xì)鉁囟萒q(t)，根據(jù)內(nèi)彈道理論結(jié)合火炮結(jié)構(gòu)及內(nèi)彈道參數(shù)進行計算;在后效期內(nèi)火藥燃?xì)鉁囟戎饾u衰減，對于后效期內(nèi)膛內(nèi)火藥燃?xì)獾臏囟龋诩僭O(shè)整個后效期內(nèi)炮口為臨界流動條件下，膛內(nèi)火藥燃?xì)鉁囟入S時間變化規(guī)律為

式中:Tg為內(nèi)彈道結(jié)束時膛內(nèi)火藥氣體平均溫度，可根據(jù)火炮結(jié)構(gòu)及內(nèi)彈道參數(shù)計算。B為待定系數(shù)，與身管結(jié)構(gòu)及內(nèi)彈道參數(shù)有關(guān)，其計算式為

式中:φ為修正系數(shù)，對炮膛可取0.95;S為身管炮膛截面積;k為火藥燃?xì)庵葻岜?ω為裝藥量;pg和ωg分別為彈丸出膛口時膛內(nèi)氣流平均壓力和比容。

根據(jù)所研究自動機內(nèi)彈道參數(shù)分析膛線起始部位身管截面在膛內(nèi)及后效期的溫度載荷曲線如圖2所示。

圖2 射擊過程身管內(nèi)壁溫度載荷曲線

1.3 邊界條件確定

對發(fā)射過程中身管瞬態(tài)傳熱邊界條件的確定是較為困難的，尤其是內(nèi)邊界條件，目前通常采用第三類邊界條件作為火炮發(fā)射時的內(nèi)邊界條件是較為符合實際情況的，即與身管內(nèi)壁相接觸火藥燃?xì)鉁囟萒q(t)和換熱系數(shù)h1已知時，火藥燃?xì)馀c身管內(nèi)壁之間以強迫對流方式進行換熱，其方程為

式中:λ為身管材料的導(dǎo)熱系數(shù);h1為身管內(nèi)表面與火藥燃?xì)獾膶α飨禂?shù);Tq(t)和h1這些參數(shù)可根據(jù)經(jīng)典內(nèi)彈道模型并結(jié)合已有試驗數(shù)據(jù)校核確定。

對于身管外壁在空氣中自然冷卻的情況，身管外壁主要以自然對流和熱輻射方式放熱，其邊界條件為

式中:h2為身管外表面與外界的對流換熱系數(shù);Ta為環(huán)境溫度;ε為輻射率(黑度);σ為斯蒂芬—波爾茲曼常數(shù);A為輻射面積。h2可根據(jù)對流傳熱理論，按身管結(jié)構(gòu)參數(shù)、自動炮實際工作條件及試驗測試數(shù)據(jù)校核確定。

2 射擊模式對身管內(nèi)壁溫度影響

本研究以通用熱分析有限元軟件ANSYS作為仿真計算平臺，結(jié)合APDL語言編寫仿真程序。計算時采用常物性假設(shè)，即身管材料物性參數(shù)(密度、導(dǎo)熱系數(shù)、比熱等)不隨溫度的變化而變化，計算環(huán)境溫度為20℃。分析計算中，所研究對象身管的射擊間隔時間為0.086 s，分別按點射長度5發(fā)、10 發(fā)、20 發(fā);射擊間隔 3 s、2 s、1 s;連續(xù)射擊彈數(shù) 80 發(fā)、100發(fā)等不同射擊模式條件下身管內(nèi)壁溫度進行分析。

2.1 點射長度對身管內(nèi)壁溫度影響結(jié)果分析

分別按點射5連發(fā)、10連發(fā)、20連發(fā)，射擊間隔同為3 s模式下，連續(xù)射擊80發(fā)時身管內(nèi)壁溫度變化曲線如圖3～圖5所示。分析結(jié)果表明，同樣射擊80發(fā)時，3種點射長度模式下身管內(nèi)壁的最高溫度分別為595℃、612℃、653℃，即隨著點射長度的增加，身管內(nèi)壁溫度會逐漸升高，會加速身管內(nèi)壁膛線的磨損，影響身管的壽命。

圖3 5連發(fā)，間隔3 s，射擊80發(fā)身管內(nèi)壁曲線

圖4 10連發(fā)，間隔3 s，射擊80發(fā)身管內(nèi)壁曲線

圖5 20連發(fā)，間隔3 s，射擊80發(fā)身管內(nèi)壁曲線

2.2 間隔時間對身管內(nèi)壁溫度影響結(jié)果分析

分別按點射間隔時間3 s、2 s、1 s 3種射擊間隔模式下，連續(xù)射擊100發(fā)時身管內(nèi)壁溫度變化曲線如圖6～圖8所示。分析結(jié)果表明，同樣射擊100發(fā)時，3種點射間隔模式下身管內(nèi)壁的最高溫度分別為638℃、654℃、693℃，即隨著點射間隔的減小，身管內(nèi)壁熱量來不及向外傳到，內(nèi)壁溫度會快速升高，同樣會影響身管的壽命。

圖6 5連發(fā)，間隔3 s，射擊100發(fā)身管內(nèi)壁曲線

圖7 5連發(fā)，間隔2 s，射擊100發(fā)身管內(nèi)壁曲線

圖8 5連發(fā)，間隔1 s，射擊100發(fā)身管內(nèi)壁曲線

2.3 射擊模式對身管壽命的影響分析

國內(nèi)外近年來研究表明，火炮身管內(nèi)膛的燒蝕磨損與材料溫度漸存在指數(shù)關(guān)系，在高溫工況下，膛內(nèi)溫度的稍微變化會大大影響身管燒蝕，其中金屬被熔化沖刷占了較大比例。因此有效控制身管內(nèi)壁的溫度可有效提高身管的燒蝕壽命。根據(jù)對身管材料的熱性能分析表明，在材料溫度達(dá)到約700℃以上時，材料性能會有明顯下降，會加劇身管燒蝕。

根據(jù)對不同發(fā)射模式下連續(xù)射擊80發(fā)與100發(fā)時身管內(nèi)壁的溫度仿真分析如表1、表2所示。綜合分析結(jié)果表明，在同樣連續(xù)射擊彈數(shù)情況下，點射長度短，間隔時間長時，可有效控制身管內(nèi)壁溫度;點射長度長，時間間隔短時，身管內(nèi)壁溫度會快速升高，加速身管內(nèi)壁燒蝕磨損。假設(shè)以身管內(nèi)壁溫度達(dá)到700℃作為極限溫度，則點射長度5發(fā)時，間隔時間1～3 s，可連續(xù)射擊100發(fā)。而點射長度為10發(fā)時，在間隔時間2～3 s前提下，最大只能連續(xù)射擊80發(fā);而當(dāng)點射長度為20發(fā)時，間隔時間3 s條件下，最大連續(xù)射擊彈數(shù)將不能超過80發(fā)，否則將加速身管的燒蝕，降低身管的射擊壽命。

因此為保證速射自動機身管燒蝕壽命，除要嚴(yán)格控制總的連續(xù)射擊彈數(shù)外，應(yīng)盡量采用短點射模式，在滿足武器作戰(zhàn)要求前提下，盡量增長點射時間間隔，在實踐中應(yīng)嚴(yán)格按照規(guī)定的火炮射擊規(guī)范的射擊模式進行射擊。特殊情況下可采取外部制冷，加速身管散熱，降低身管總體溫度。

表1 不同射擊模式下連續(xù)射擊80發(fā)身管內(nèi)壁溫度

表2 不同射擊模式下連續(xù)射擊100發(fā)身管內(nèi)壁溫度

3 結(jié)論

本研究以某高射速自動機為研究對象，采用有限元分析方法，對自動機在不同射擊模式下身管內(nèi)壁溫度熱效應(yīng)進行了分析，結(jié)果表明自動機在進行連發(fā)射擊時的點射長度，間隔時間，連續(xù)射擊彈數(shù)等因素對身管內(nèi)壁燒蝕均有較大影響。為保證身管燒蝕壽命，除應(yīng)嚴(yán)格控制總的連續(xù)射擊彈數(shù)外，應(yīng)盡量采用短點射模式，在滿足武器作戰(zhàn)要求前提下，盡量增長點射時間間隔，在實踐中應(yīng)嚴(yán)格按照規(guī)定的火炮射擊規(guī)范的射擊模式進行射擊，避免超規(guī)范射擊。本研究分析結(jié)果與射擊試驗及測試結(jié)果相符合，分析方法和仿真結(jié)果對射速自動機身管燒蝕壽命及射擊規(guī)范的確定具有一定的參考價值。

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